万科轮扣式支架模板施工方案

《万科轮扣式支架模板施工方案》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在行业资料-天天文库。

泉州万科城二期总包工程（16~20#楼及地下室、商业区A1~A8、B1~B10）安全生产、文明施工专项方案泉州万科城二期总包工程（16~20#楼及地下室、商业区A1～A8、B1~B10）轮扣式支架模板工程施工方案编制人：审核人:审批人：南京建工集团有限公司2014年9月20日3

1目录第一节、编制依据1第二节、工程概况1第三节、轮扣式脚手架的特点2第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数2一、施工要点2二、轮扣式脚手架技术参数3三、设计荷载3第五节、轮扣式支撑的设计4第六节、施工部署及施工准备51、工艺流程52、施工准备5第七节、操作工艺61、支撑体系62、模板支设的要求83、模板拆除8第八节、模板质量标准9第九节、成品保护11第十节、模板施工职业健康安全要求11一、职业健康安全保证措施11二、环境保证措施12第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求13第十二节、施工监测方案13梁木模板与支撑计算书1424南京建工集团有限公司

2一、梁模板基本参数14二、梁模板荷载标准值计算15三、梁模板底模计算15四、梁模板底方木计算16五、梁模板侧模计算17六、穿梁螺栓计算18板模板与支撑验算18一、参数信息:18二、模板支撑方木的计算：19三、板底支撑钢管计算：20四、模板支架荷载标准值(轴力)：21五、立杆的稳定性计算：22六、楼板强度的计算:2324南京建工集团有限公司

3轮扣式支架模板工程施工方案第一节、编制依据模板工程的施工质量是对整个砼工程质量，对下道工序的施工有直接的影响。因此，合理选用模板体系，做好模板接缝和细部处理，严格执行“三检制”,保证模板的施工质量，确保主体结构达到合同标准.1）《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011。2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－2011、J84－2011.3）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162—2008;4）《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》闽建【2012】13号的通知5）福建泉州建筑施工安全规范和规程及本企业相关施工标准;6)本工程施工图纸和本工程施工组织设计等。第二节、工程概况泉州万科城二期(16～20#号楼及地下室、A1～A8、B1～B10）工程由泉州市万科北峰房地产有限公司投资兴建，其中16～20＃楼图纸为深圳市天华建筑设计有限公司设计，商业部分图纸由天津中鼎纪元工程设计有限公司设计。工程位于泉州市丰泽区北峰片区江滨路东侧、307省道西南侧、潘山东侧，总建筑面积213930.73平方米。其中地下室建筑面积为54262.41平方米,16~20#楼地上建筑面积为128997。32平方米，商业部分建筑面积为30671平方米.16～20#楼地下三层,地上26~48层，商业部分地上1～3层,主要建筑用途为住宅、商业、车库等。本工程的模板工程根据建筑造型特点分别采用：1、纯铝模：16、19＃主楼；2、钢模：17、18、20#剪力墙及楼梯；3、木模:16、17、18、19、20＃楼屋顶非标准层结构，地下室、商业区建筑、17、18、20＃楼标准层室内楼层结构梁板，16、19＃楼一层入户门厅高支模及商业区高支模体系。在采用木模板施工的模板体系中，拟在各主楼标准层采用24南京建工集团有限公司

4采用轮扣式钢管支撑系统，非标准层建筑支承体系为48×3。0钢管扣件体系。本方案只适合轮扣式钢管支撑架木模板施工的工程，铝模、钢模、高支模及木模板钢管扣件脚手架的施工详见各专项施工方案.第三节、轮扣式脚手架的特点轮扣式脚手架是新型的一种便捷式支撑脚手架，它有点类似碗扣架又优于碗扣架，其主要特点是：1、具有可靠的双向自锁能力；2、无任何活动零件;3、运输、储存、搭设、拆除方便快捷；4、受力性能合理；5、可以自由调节;6、产品标准化包装；7、组装合理,它的安全性、稳定性好于碗扣式；8、实践中表明，作为梁跨度在15m以内，净空层高度在12m一下的单跨、多跨连续梁、框架结构房屋模板支撑体系，其稳定性和安全性好于碗扣式脚手架,而取代碗扣式脚手架用于大型结构支撑脚手架。缺点：1、轮扣式脚手架搭设不宜在基层不硬实，地面不平整和末进行混凝土硬化的地面上；2、不宜直接在土质差的软土层、地面易塌陷的地基上搭设；3、只能作为落地式脚手架使用，不能作为悬挑脚手架使用。本工程使用条件:由于本工程轮扣式脚手架用于标准层，以楼地面结构板做为支架的基础，具备轮扣式脚手架的搭设条件。第四节、轮扣式脚手架的施工要点及技术参数一、施工要点1、前期应做好支撑体系的专项施工方案设计，支架前放出立杆定位线24南京建工集团有限公司

5，使支撑体系横平竖直，以保证后期剪刀撑和整体连杆的设置,确保其整体稳定性和抗倾覆性。2、轮扣式脚手架安装基础必须要夯实平整并采取混凝土硬化措施。3、轮扣式脚手架宜使用同一标高的梁板底板的标高范围，对于高度和跨度较大的单一构件支承架使用时对横杆进行拉力和立杆轴向压力（临界力）的验算,确保架体的稳定性和安全性。4、架体搭设完成后要加设足够的剪刀撑，在顶托与架体横杆300-500mm之间的距离要增设足够48×3.0钢管扣件的水平拉杆，使其整体稳定性得到可靠的保证。二、轮扣式脚手架技术参数轮扣式脚手架严格按照GB24911－2010标准执行1、规格、型号名称型号A（MM）理论重（KG)材质、壁厚立杆LG3。0米300013.5材质为Q235壁厚为3。0MM—3。5MM立杆LG2。4米240011。0立杆LG2.1米21009.3立杆LG1。8米18008。2立杆LG1.5米15006。8立杆LG1.2米12005.6立杆LG0。9米9004.2立杆LG0.6米6003.0立杆LG0.3米3001。6横杆LG1.5米15006.05横杆LG1.2米12004。95横杆LG0。9米9003。75横杆LG0.6米6002.5横杆LG0.3米3001.4本工程采用立杆为LG2。4米，横杆为LG1。2米和LG0。9米。三、设计荷载1、支撑立杆设计荷载:当横杆竖向步距分别为600、1200、1800㎜时，框架立杆荷载(Pmax)分别为:40、30、25KN。2、横杆设计荷载：24南京建工集团有限公司

6HG－90Pmax＝6.77KNQmax＝14。80KNHG－120Pmax＝5。08KNQmax＝11。11KNHG－180Pmax＝3。39KNQmax＝7.40KN在悬臂集中荷载作用下，横杆接头的抗弯能力为2KN.M.3、支座设计荷载：可调底座Pmax＝60KN，可调顶托Pmax＝60KN，可调早拆Pmax＝60KN.第五节、轮扣式支撑的设计1、轮扣式脚手架的布置首先进行满堂轮扣式脚手架的搭设,延梁纵向间距为900mm,横向间距1200mm。搭设时要注意楼层框架轴线间距，按照排架间距在梁轴线两侧搭设立杆，立杆处在梁轴每边0.6米，然后从梁两侧按横杆模数搭设立杆，模数满足结构面尺寸时，靠墙一排立杆改用另一种长度的横杆进行搭设。轮扣式脚手架要特别注意纵横横杆的长度一定要一致，以保证架体相互紧扣，能有效搭设剪力撑。2、对于局部特别是不规则的，框架轴线内有大梁的，则适当利用1。5米或0。9米等长的轮扣式脚手架进行调整立杆间距,保证立杆从梁轴线起600距离开始起步。3、对于框架剪力墙或柱与与梁板同时支模的，框架柱边，为方便柱或剪力墙模板支设,先少支一排轮扣式脚手架，柱模板支完后，再支靠墙轮扣立杆。轮扣式立杆离剪力墙或柱的距离要不大于500.4、轮扣式脚手架搭设完成后，要在立杆离顶托500处用设置钢管、十字扣件水平加固定轮扣式脚手架，水平钢管端头的靠墙端插入U型托顶住竖向剪力墙或柱模板木方或钢管上，使整个体系成形稳定的系统.5、楼梯踏步的模板支设，由于模板架支撑是斜向的,采用钢管、扣件进行固定。6、顶板和梁板轮扣式立杆支设前,要注意立杆长度的选取，轮扣式脚手架的支设高度不一定能正好到达梁底，因此，在轮扣式脚手架顶端，加设U型托进行顶板标高的立杆高度调整.立杆顶部U型托丝杆外露不得超过20CM，确保支架及U型托的的受力稳定。24南京建工集团有限公司

77、梁、板底采用100×100木楞，上铺设50*100木方，间距300，木方上铺设梁底板。8、沿楼最外侧四周设置由下至上的竖向连续式通长剪刀撑，剪刀撑用钢管、扣件搭设。9、中间在纵横向应每隔设由下至上的竖向连续式剪刀撑，宽度宜为4～6米,并在剪刀撑部位的顶部,扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45度~60度。第六节、施工部署及施工准备1、工艺流程施工工艺流程：施工准备→内架搭设→梁底模及梁侧模的安装→平板模板安装（非钢模时柱模板的安装)→模板验收→梁钢筋绑扎→钢筋隐蔽验收→梁板柱混凝土浇筑→柱模拆除→梁侧模拆除→梁板底模拆除。柱及剪力墙模板流程:清理柱内杂物→弹边线及门洞口位置线→钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种。梁板模施工工艺：弹线→内架搭设→调整标高、剪力墙及柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续,移交砼工种.2、施工准备1）材料准备(1)各类材、工具劳动力以及防护用具施工前到位。(2)根据施工工期间的工程量、施工进度,确定材料的数量及进场时间,由专人负责，确保材料按时进场，并妥善保管.(3)对于发生变形、翘角、起皮及平面不平整的模板，及时组织退场。(4)原材料进场后，堆放整齐，上部覆盖严密，下部垫起架空，防止日晒雨淋.(5)模板材料进场计划见下表。24南京建工集团有限公司

8模板材料进场计划序号名称规格单位数量进场时间118mm木胶合板915×1830块5000零层板浇筑完后分批进场2木楞100×100×2000条2000零层板浇筑完后分批进场3木方50×1006000零层板浇筑完后分批进4轮扣式立杆2400mm个5000零层板浇筑完后分批进场5轮扣式横杆1200、900个12000零层板浇筑完后分批进场6顶托L=740mm个5000零层板浇筑完后分批进场7钢管Ф48×3.5吨400零层板浇筑完后分批进场8步步紧1m个10000零层板浇筑完后分批进场(1)模板放置：模板在工地加工成型后，下面用木方垫平，防止变形，并应对模板型号、数量进行清点。用油漆在编好号的模板上作标记，堆放于现场施工段内，便于吊装。2)轮扣式支撑体系技术交底工作在轮扣式支撑体系架子搭设前，应该对工人进行新工艺的技术交底工作，交底的重点如下;（1）轮扣式支撑体系扣件必须插牢固，保证不能自拔。（2）按规范要求（架体高度超过4个步距）每隔五跨设置剪刀撑。(3）可调支座伸出最顶层水平杆的距离小于500mm。（4）作为扫地杆的最底层水平杆高度小于550mm。第七节、操作工艺1、支撑体系轮扣式支撑体系在本工程中只用于标准层的梁板模板的支撑,根据目前所发施工图情况，拟用于17、18、20#主体各楼层的梁板模板的支撑。为稳妥起见,对层高有可能达到4。3m，板厚为180mm；梁最大截面为300×1000进行支模体系稳定性验算。立杆和水平杆采用φ48×3。5的轮扣钢管脚手架，立杆间距为1200mm×24南京建工集团有限公司

9900mm,水平步距为1。5m.立杆顶部全部采用顶托支撑木楞，并按泉州市《房屋建筑工程常用模板及支撑安装推荐图集》闽建【2012】13号的通知进行搭设，具体为：立杆顶部采用顶托支撑，顶托梁、板采用100×100木楞，木楞上铺间距为@350mm，截面为50×100木枋，木枋上满敷18厚胶合板。扫地杆采用φ48×3。0钢管扣件连接，水平杆离地高不得超过550mm.剪刀撑每4~6m设置一道,剪刀撑水平角度45～60。模板支撑系统如下图：注：1-18mm厚胶合板2—板次楞木3-顶部封口托木4—木档5—通长夹木6—梁次龙骨7-梁主龙骨8-板主木楞轮扣式脚手架装配如下图所示：24南京建工集团有限公司

102、模板支设的要求1)模板及其支撑体系应具有足够的强度、刚度、稳定性，支模架（模板支柱和斜撑下)的支撑面应平整压实，并有足够的承压面积.2）模板工程在施工后还应检查预埋、预留孔洞，以确保预埋、预留孔洞的位置、尺寸、数量须准确无误。3)柱子模板接缝控制模板制作时保证几何尺寸精确,拼缝严密，材质一致，模板面板拼缝隙高差、宽度应≤1mm,模板间接缝高差、宽度≤2mm。模板接缝处理要严密。模板内板缝用油膏批嵌,外侧用硅胶或发泡剂封闭，以防漏浆。模板周转次数严格控制,周转三次后全面检修并抛光打磨。3、模板拆除1）拆除前的准备①拆除前必须对操作工人作好技术及安全交底；②全面检查内架的连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；③清除架体上的杂物及地面障碍物；④拆除前对整个建筑物实行全封闭,禁止无关人员进入操作现场，以免发生安全事故；⑤根据工程实际需要,作业队在得到项目部下发的《内架拆除许可令》，明确拆除部位、拆除时间及拆除的顺序后方可进行拆除。2）拆模时间规定：侧模拆除时，砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏,方可拆除。板及梁底模板拆除必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见,并报现场监理工程师同意。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（m)按设计的混凝土强度标准值的百分率计(%)板≤250＞2，≤875＞8100梁≤87524南京建工集团有限公司

11＞8100悬臂构件——1003)模板拆除注意事项（1）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆（满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。（2）、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方，并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工。（3）、拆下的模板由人工往下传递,层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔,以防止模板损坏。（4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂,禁止待一楼层模板全部拆除后,再一次清运。第八节、模板质量标准1、保证项目模板支撑体系、加固件、木楞、木枋、胶合板，在使用前应认真挑选防止锈蚀或有节疤，即必须具有足够的强度、刚度和稳定性；保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确。2、基本项目模板接缝要严密，不得漏浆，（柱模）拼装过刨,模板与砼接触面清理干净并涂刷脱模剂,严禁脱模剂污染钢筋；模板支设便于模板的拆除。3、允许偏差项目模板安装和预埋件、预留洞允许偏差项目允许偏差(mm）项目允许偏差(mm）轴线位移3表面平整度5标高—5～+2相邻两板表面高低差2截面尺寸—5~+2预留、预埋件中心线位移3每层垂直度3预留洞截面尺寸0～+104、模板施工应注意的质量问题1）、柱位移,截面尺寸不准，混凝土保护层过大,柱身扭曲，梁柱接头偏差大。24南京建工集团有限公司

12防止方法：支模前按墨线校正钢筋位置，钉好压脚板；柱箍形式、规格、间距要根据柱截面大小及高度进行确定;梁柱接头模板要按大样图进行安装而且联接要牢固。2）、梁身不平直，梁底不平，梁侧面鼓出，梁上口尺寸加大，板中部下挠，产生蜂窝麻面.防止办法：大于600mm梁高的侧板，宜加穿对拉螺栓。模板支顶的尺寸和间距的排列，要确保支撑系统有足够的刚度，模板支顶的底部应在坚实地面上,梁板跨度大于4m者,如设计无要求则按规范要求起拱2‰。3)、板接缝处出现高低差及漏浆防止办法：模板应过刨清缝;同一板跨内必须使用同一材质的模板，厚度均匀;尽量消除标高引测误差，同时在同一板跨内先定出板边两侧高度，中间部位拉线即可；板缝大于2mm时先用快干粉封堵，再贴30mm宽粘胶带.4)、梁侧板或板模夹在砼内防止办法：模板压向必须正确，即板底模压往梁（柱)侧模上口;正确按照施工工艺流程操作：即安装梁柱模→梁侧模从梁柱处向中间安装→板模从梁边向中间安装。5)、楼梯踏步高度、宽度不均匀，中间外凸防止办法:选用熟练的木工技工操作，人员相对固定；正确确定楼梯踏步的起止位置，并在侧面画等分线；踏步侧板采用50mm厚木板，每跑宽度超过1.0m时中间钉反扶梯基。6）、爆模或外凸原因分析：1)墙体螺杆（柱抱箍)间距过大；2)螺杆使用时间长,滑丝或螺杆与螺帽套接不吻合；3）砼未分层浇筑及分层振捣或振捣顶部砼时，任振捣棒沉入底部振捣。防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）间距严格按模板方案执行；2）螺杆加工先做样品，检查与螺帽套丝是否吻合，否则对加工螺杆的钢筋退货重新选购直至符合要求；螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽，增大抗滑力；3)柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣，每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。7）、垂直度偏差大24南京建工集团有限公司

13原因分析:1）钢筋偏位未处理直接封模；2）安装完毕后未检查验收；3）四周未搭设斜撑，浇筑砼时向一侧倾斜;4）输送泵输送砼时水平推力将墙体加固体系破坏。防治措施：1）柱（墙)边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位，否则纠正后再焊接及绑扎钢筋,绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10＃钢丝对称拉住校正；2）加强工序交接：木工接收时钢筋、木工专业工长应办理工序交接手续；砼工接收模板时，砼专业工长也应检查模板，办理交接手续；3)模板安装完毕后，先由班组进行自检，垂直度在5mm内方可要求作业队质检员校对检查，无误后提请项目部质检员抽查,合格后方可在砼浇筑令上签字;4)柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内（墙体）与水平夹角控制在60°左右。第九节、成品保护1、模板存放场地（清理、维护）要平整，模板平放时要有木枋垫架,立放时要搭设分类模板架，模板触地处要垫木枋,搬运柱模（模板）要轻起轻放，不得碰撞，防止模板变形.2、模板拆除时不得用大锤硬砸或撬棍硬撬,以免损伤砼表面和楞角。3、拆下的模板，如发现模板不平或面层损坏变形应及时维护或更换。4、每次拆下的模板立即组织人员清理干净，并均匀涂上脱模剂,以免随用随刷时污染钢筋。5、对柱子、楼梯阳角部位用旧模板包装好，其中柱角保护模板高度1.8m,宽80～100mm，楼梯踏步保护模板宽度50～80mm。6、模板在安装过程中禁止打落钢筋上的砼垫块及移动钢筋.第十节、模板施工职业健康安全要求一、职业健康安全保证措施1、一般注意事项1）、木枋、模板进场后应有防雨措施或入库或加盖编织布，避免受潮变形，影响安装质量。2）、模板支撑架与外架应分离，楼层外脚手架应高出作业层.3)、上料平台作成落地式平台，由专人拆除和安装，不能图方便擅自搭设。24南京建工集团有限公司

144)、立杆、木方、穿墙螺杆、柱箍间距应符合设计要求，梁板模架应加防滑扣件。5)、模板上堆放钢筋,砼必须分散堆放，不得集中堆放.6)、模板必须验收合格后方可进入下道工序施工.7）、层与层之间的支模立杆基本上要上下对齐。8)、作业人员应遵守安全操作规程和现场安全操作规程。9)、拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。10）、吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位,禁止在摆动中硬拉硬扯。11）、严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件.12）、高支模拆除时应系好安全带,防止坠落。13）、模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线。2、人员要求1)支撑体系搭设人员应经过专门的技术培训的熟练工人。2）操作工在作业时严禁喝酒或带病作业.3）操作工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等.3、模板支撑的检修安全措施1）至少安排两人轮流检查支撑体系，防止长时间作业因疲劳引起安全事故；严禁酒后作业;2)严禁穿拖鞋上架，必须穿防滑鞋；3）根据砼浇筑位置，及时进行检查，出现较小问题，如倒枋、爆模，立即停止上部作业，增加人手加固处理；4）出现较大问题，如大范围塌陷、整体位移严重立即撤离，并及时通知上部作业人员撤离作业区域。二、环境保证措施1）、模板装卸、模板拆除、电锯施工操作应控制好施工噪声。①模板装卸时应人工一张张搬运,并轻拿轻放，不得直接将模板、木枋向下抛掷；②模板拆除时，应人工向下传递模板、木枋,不得从高空向下抛掷。24南京建工集团有限公司

152）、圆盘锯处锯木灰排放,造成环境施工现场粉尘的排放.①锯木灰每天将木屑运至垃圾存放点；②每天早上、中午、晚上对锯木灰浇水三次，防止木尘飞洒.3）、模板施工产生的现场不可利用的旧废模板、木枋固体废弃物。①现场不可利用旧模板、木枋与环境垃圾管理站联系，运出施工场地外处理。②对废对拉螺杆、钢模、螺丝等分类堆放，统一回收后转卖.第十一节、混凝土浇筑施工方法及要求本工程全部采用商品砼，现场布专业砼输送泵车，砼从低处向高处分层浇捣，一次性浇筑完成.混凝土浇筑过程中，有专人负责跟随检查模板及支架的变形情况,如果发现模板或支架有明显变形的,立即要求停止现场混凝土浇筑，对变形处模板与支架进行加固处理。在混凝土浇筑过程中,对模板及支架进行变形观测,并及时把变形测量数据记录下来，对变形大的模板立即要求进行支架与方木的加固处理。严格控制砼出料高度，不得超过40cm高，泵出的混凝土要及时振捣铺平.第十二节、施工监测方案1、监测项目:满堂模板支撑体系整体稳定状况、梁、柱模板浇筑时模板受力变形状况、浇筑砼时模板沉降变形情况等。2、监测方案：a、施工时加强质量控制和检查力度，及时发现问题及时落实整改；b、砼浇筑作业时安排专人检查支撑系统受力情况,检查梁、柱模板受力变形情况；浇筑过程中，派人检查支架和支承情况,发现下沉、松动和变形情况及时解决；用预备好的千斤顶恢复，若无法恢复则立即拆卸模板重新安装。对震动导致扣件松动，派人检查加固。c、在已浇筑楼面顶部安排专人用水准仪检查模板变形情况，观测频率不得大于1次/30min，保证施工作业在受控状态；d、在梁1/2跨位置，每个监测剖面布设1个支顶水平位移监测点、124南京建工集团有限公司

16个支顶沉降观测点。观测方法：1）采用水准仪进行观测。2）浇砼前进行第一次观测，以后每半小时进行一次观测。并作好记录。d、严格控制砼料高度，不得超过40cm高，及时将砼振捣铺平；e、支撑架内部备用木枋及长短钢管，根据实际情况及时进行加固处理。3变形监测预警值：支架垂直位移为10mm，大梁支架水平位移为8mm,大梁支架沉降位移为10mm。梁木模板与支撑计算书一、梁模板基本参数梁截面宽度B=300mm，梁截面高度H=1000mm，H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径20mm，对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度）400mm.梁模板使用的方木截面50×100mm，梁模板截面底部方木距离300mm，梁模板截面侧面方木距离400mm.梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度［f］=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f］=15N/mm2.二、梁模板荷载标准值计算24南京建工集团有限公司

17模板自重=0.340kN/m2；钢筋自重=1。500kN/m3；混凝土自重=24。000kN/m3；施工荷载标准值=2。500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值：其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时（表示无资料)取200/(T+15)，取2.000h；T--混凝土的入模温度，取35.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H-—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度,取1.200m；1——外加剂影响修正系数，取1.000;2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850.F1=0。22*24*2＊1＊0.85＊1.58=14。19kN/m2F2=24*1.2=28.8kN/m2根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=14。190kN/m2实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14。190kN/m2倒混凝土时产生的荷载标准值F2=28.8.000kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=30。00×1。80×1。80/6=16.20cm3；I=30。00×1.80×1。80×1.80/12=14。58cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下梁底模面板计算简图1。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W〈［f]其中f—-梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2）；24南京建工集团有限公司

18M——计算的最大弯矩（kN.m)；q——作用在梁底模板的均布荷载（kN/m）；q=1。2×[0。34×0.30+24.00×0。30×1.00+1.50×0。30×1.00］+1。4×2.50×0.30=10.35kN/m最大弯矩计算公式如下：M=-0。10×10。35×0.3002=0。093kN。mf=0。093×106/16200.0=5。74N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15。00N/mm2,满足要求！2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0。6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈［T］其中最大剪力Q=0。6×0.300×10。35=1.863kN　　截面抗剪强度计算值T=3×10.35/（2×300×18)=0。2875N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T］=1。40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3。挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=0。34×0。30+24。00×0。30×1。00+1。50×0.30×1。00=7.75N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0。677×7。75×300。04/（100×6000。00×145800。0）=0.4858mm梁底模板的挠度计算值:v=0。4858mm小于[v］=300/250=2.057，满足要求!四、梁模板底方木计算梁底方木的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算梁侧模板按照三跨连续梁计算,计算简图如下24南京建工集团有限公司

19图梁侧模板计算简图1。抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f—-梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2）;M——计算的最大弯矩（kN.m）；q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm）；q=(1。2×14.19+1.4×4.00)×1。00=22。628N/mm最大弯矩计算公式如下：M=—0.10×22。628×0.4002=—0。362kN.mf=0。362×106/54000.0=6。705N/mm2梁侧模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2，满足要求！2。抗剪计算最大剪力的计算公式如下：Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0。6×0。400×22.628=5.431kN　　截面抗剪强度计算值T=3×5431/（2×1000×18）=0.453N/mm2　　截面抗剪强度设计值［T］=1。40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3。挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=14。19×1。00=14.19N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677×14。190×400.04/（100×6000。00×486000。0)=0。843mm梁侧模板的挠度计算值:v=0.843mm小于[v]=400/250,满足要求!24南京建工集团有限公司

20六、穿梁螺栓计算计算公式：N〈［N］=fA其中N-—穿梁螺栓所受的拉力；A—-穿梁螺栓有效面积(mm2）；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;穿梁螺栓承受最大拉力N=（1。2×14。19+1.4×4.00)×1。00×0。40/1=9.05kN穿梁螺栓直径为16mm；穿梁螺栓有效直径为12mm；穿梁螺栓有效面积为A=113。040mm2;穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=19.22kN；穿梁螺栓承受拉力最大值为N=9。051kN；穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距400mm.每个截面布置1道穿梁螺栓。穿梁螺栓强度满足要求!板模板与支撑验算模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2011)、《混凝土结构设计规范》GB50010—2010、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2006版)、《钢结构设计规范》(GB50017—2003）等规范。一、参数信息:1。脚手架参数横向间距或排距(m）：1.20；纵距（m):0。90;步距（m):1.50；脚手架搭设高度（m):2。70;采用的钢管(mm):Φ48×3。0；立杆采用顶托与板底支撑方木连接；板底支撑连接方式：方木支撑；2。荷载参数模板与木板自重（kN/m2)：0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25。000;楼板浇筑厚度(m):0.15；倾倒混凝土荷载标准值（kN/m2）：3.500；施工均布荷载标准值(kN/m2）：2。000；3.楼板参数钢筋级别:二级钢HRB335(20MnSi);楼板混凝土标号：C25;每层标准施工天数：8;每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）:1440.000;计算楼板的宽度（m):4。00；计算楼板的厚度(m）：0.12；计算楼板的长度(m):4。50；施工平均温度（℃):15。000；24南京建工集团有限公司

214。木方参数木方弹性模量E（N/mm2):9500。000；木方抗弯强度设计值(N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）:1。300;木方的间隔距离(mm）：300.000；木方的截面宽度（mm）:50。00;木方的截面高度(mm）:100.00；楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算,方木的截面力学参数为本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5。000×10。000×10.000/6=83.33cm3；I=5。000×10。000×10.000×10。000/12=416.67cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：（1）钢筋混凝土板自重(kN/m):q1=25。000×0。300×0。150=1。125kN/m；（2）模板的自重线荷载（kN/m):q2=0。350×0。300=0。105kN/m;(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1=(2。000+3。500)×0.900×0.300=1。485kN；2.强度计算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:24南京建工集团有限公司

22均布荷载q=1.2×(q1+q2）=1。2×(1.125+0.105)=1。476kN/m；集中荷载p=1。4×1。485=2。079kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2。079×0。900/4+1。476×0。9002/8=0.617kN；最大支座力N=P/2+ql/2=2。079/2+1.476×0.900/2=1.704kN；截面应力σ=M/W=0.617×106/83333.33=7。407N/mm2；方木的计算强度为7。407小于13.0N/mm2，满足要求！3。抗剪计算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力:Q=1.476×0。900/2+2.079/2=1。704kN；截面抗剪强度计算值T=3×1。704×103/（2×50。000×100。000)=0.511N/mm2；截面抗剪强度设计值［T]=1.300N/mm2；方木的抗剪强度为0。511小于1.300满足要求！4。挠度计算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1。230kN/m；集中荷载p=1.485kN;最大变形V=5×1.230×900。04/（384×9500。000×4166666.667)+1485。000×900.03/（48×9500.000×4166666.7)=0.835mm；方木的最大挠度0。835小于900。000/250,满足要求！三、板底支撑钢管计算:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.476×0.900+2。079=3.407kN；支撑钢管计算简图24南京建工集团有限公司

23支撑钢管计算弯矩图（kN.m)支撑钢管计算变形图（kN。m）支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1。534kN.m；最大变形Vmax=7。006mm;最大支座力Qmax=14.908kN；截面应力σ=341.544N/mm2；支撑钢管的最大挠度小于1200。000/150与10mm，满足要求！四、模板支架荷载标准值（轴力)：作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架的自重(kN）:NG1=0。129×2.700=0。349kN；(2)模板的自重(kN）:NG2=0。350×0.900×1。200=0。378kN；（3）钢筋混凝土楼板自重（kN）：24南京建工集团有限公司

24NG3=25.000×0。150×0.900×1.200=4。050kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4。777kN;2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载.经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+3.500)×1。200×0。900=5.940kN；3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ=14.048kN；五、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式其中N———-立杆的轴心压力设计值(kN)：N=14。048kN；σ———-轴心受压立杆的稳定系数,由长细比Lo/i查表得到;i----计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1.59cm；A——-—立杆净截面面积(cm2）：A=4.24cm2；W----立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4。49cm3；σ—--——--—钢管立杆抗压强度计算值（N/mm2)；[f］-——-钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205.000N/mm2；Lo—---计算长度(m）；如果完全参照《扣件式规范》，由公式（1)或(2)计算lo=k1uh(1)lo=(h+2a）（2）k1———-计算长度附加系数，取值为1.155；u—-——计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3。3;u=1.730；a----立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.100m;公式（1）的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.730×1.500=2。997M；Lo/i=2997。225/15。900=189.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。201;钢管立杆受压强度计算值;σ=14047。884/(0。201×424.000）=164.835N/mm2；立杆稳定性计算σ=164.835小于[f]=205。000满足要求！公式（2)的计算结果：立杆计算长度Lo=h+2a=1.500+2×0。100=1.700m；Lo/i=1700.000/15。900=107.000；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。537；钢管立杆受压强度计算值;σ=14047。884/（0。537×424。000)=61.698N/mm2；24南京建工集团有限公司

25立杆稳定性计算σ=61.698小于［f]=205。000满足要求！六、楼板强度的计算：1。计算楼板强度说明验算楼板强度时按照最不利考虑，楼板的跨度取4。5M,楼板承受的荷载按照线均布考虑.宽度范围内配筋3级钢筋，配筋面积As=1440mm2，fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4000mm×150mm,截面有效高度ho=130mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。。。的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2.计算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m，短边为4.0m;楼板计算范围跨度内摆放4×5排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受的荷载为q=2×1。2×(0.350+25。000×0.150）+1×1。2×（0.349×4×5/4.500/4.000)+1。4×(2。000+1.000）=14.500kN/m2；计算单元板带所承受均布荷载q=4。500×14。505=65.271kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0。0596×65。270×4.0002=62。243kN.m；验算楼板混凝土强度的平均气温为20℃，查温度、龄期对混凝土强度影响曲线得到8天后混凝土强度达到62.400％，C30混凝土强度近似等效为C18.720。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=8。986N/mm2;则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/(b×ho×fcm)=1440.000×360.000/（4000。000×130.000×8.986)=0。11124南京建工集团有限公司

26查表得到钢筋混凝土受弯构件正截面抗弯能力计算系数为αs=0.105此楼板所能承受的最大弯矩为:M1=αs×b×ho2×fcm=0.105×4000。000×130.0002×8.986×10—6=63。685kN。m；结论：由于∑Mi=63.685〉Mmax=62.243所以第8天以后的各层楼板强度和足以承受以上楼层传递下来的荷载。24南京建工集团有限公司