碗扣式钢管脚手架施工方案

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欣隆·湖滨半岛工程碗扣式钢管脚

1手架施工方案编制单位：新七建设集团有限公司编　制人:　　　　审核人:　　　　　　　　审批人:　　　　　　　　编制日期:　二零一零年十一月欣隆·湖滨半岛一期碗扣式钢管脚手架施工方案一、编制依据１、武汉开来建筑设计有限公司提供的欣隆·湖滨半岛工程施工图纸2、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ１６6－20０8)3、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质[20０9]8７号）５、《混凝土结构设计规范》(GB5００10-２0０2)6、《建筑结构荷载规范》(GB5００09－２001)

27、《钢结构设计规范》（GＢ　5０017—2003)４、其他施工及验收规范和相关技术文献，如《建筑施工手册》等.二、适用范围本方案适用于欣隆·湖滨半岛一期工程,其中包含1~１1＃楼及营销中心、商业楼及商业中心内脚手架搭设与现浇板模板支撑.三、搭设参数及材料、荷载取值（1)基本搭设参数本工程高层住宅４#、6＃、９#楼,小高层住宅1＃、2＃、３#、５＃、8#楼为框架剪力墙结构,7＃楼为剪力墙结构,公寓1０＃楼，商业楼1１#楼，商业中心1２＃楼，商铺裙楼均为框架结构。因部分楼栋裙楼及营销中心标准层以下层高较高，为确保施工安全，故采用碗扣式钢管脚手架作为现浇板模板支架。模板支架高H为3。5ｍ(部分楼栋不同,以图纸为准）,立杆步距ｈ(上下水平杆轴线间的距离）取1．5ｍ，立杆纵距la取0.9m，横距lb取０。9m.立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的自由长度ａ取0。１ｍ。整个支架的简图如下所示。

3(2)材料及荷载取值说明本支撑架使用Φ4８×3。5ｍm钢管，钢管壁厚不得小于3mm，钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。模板支架承受的荷载包括模板及支架自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。四、支架搭设、验收及拆除　1、支架搭设（1)支架搭设前须在硬化面上用墨斗弹线,先把中线弹出来，再往两边分，以防支架搭偏.(２）支架搭设必须遵循自下而上的原则,第一道立杆底下必须设置底托，不得将立杆直接落在砼基础上。

4（3)每个节点必须嵌紧、锁扣必须旋紧，同时除边立杆外，所有立杆必须设置四根横杆,不得缺少，否则将降低支架整体稳定性。（4)剪刀撑应于支架搭设同步进行，竖向剪刀撑除支架外侧需搭设外，支架内部同样需要搭设，按每隔4~5ｍ设置一道,竖向剪刀撑的设置应下到地面、上到支架顶,杆与地面的夹角以4５度~6０度为宜。(5)支架底部离地面约30ｃｍ处必须设置纵横向水平扫地杆。(6)箱梁翼板外侧须设置钢管围栏，高度以1。2m为宜,在围栏上部和中部设置两道通长水平杆，并悬挂安全密目网。（７）支架搭设时，项目部应加强现场管理,严格按照方案进行施工.(8）顶托伸出长度不大于３0cm,立杆总伸出长度不大于5０ｃm。2、支架验收支架搭设好后，技术人员和安全人员通知专业监理按照相关规范对支架进行验收，验收的要点如下：(1)检查底托是否旋紧,与地面接触是否紧密.（2）检查横杆扣入碗口是否到位,扣锁是否旋紧。(3）检查架体是否设置扫地杆。(4)检查剪刀撑是否设置正确,间距及数量是否符合要求。（5)检查顶托是否旋紧,顶托伸出长度是否符合规范要求。（6)检查支架立杆间距是否按照方案执行。对于不符合要求的地方，应责令施工队立即整改，整改到位经监理工程师验收合格后方可进行下步工序。（7)支架拆除必须遵循自上而下，从跨中向两侧的原则。３、支架拆除

5支架拆除需注意以下几点：(１)支架拆除应遵循自上而下的原则。（2）严禁将架体整体推倒,否则将予以重罚。(3)支架拆除时，应从跨中向两端方向依次拆除。4、安全措施（1)支架搭设与拆除工作必须由专业架子工担任,持证上岗。(２）搭拆支架时工人必须戴安全帽,系安全带,穿防滑鞋子。（3)操作层上施工荷载应符合设计要求，不得超载;不得在脚手架上集中堆放模板、钢筋等物件。严禁在脚手架上拉缆风绳或固定、架设混凝土泵、泵管及起重设备等。(４)拆除脚手架时应设置警戒区和警戒标志并由专职人员负责警戒。(5)在拆除过程中脚手架的自由悬臂高度不得超过两步,当必须超过两步时应加设临时拉结。(6）在脚手架基础或邻近严禁进行挖掘作业。（7)脚手架与架空输电线路的安全距离、工地临时用电线路架设及脚手架接地避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》的有关规定执行．(8）沿脚手架外侧严禁任意攀登。（９）对脚手架应设专人负责进行经常检查和保修工作,对高层脚手架应定期作门架立杆基础沉降检查,发现问题应立即采取措施.(10)拆除支架时,必须遵循自上而下的原则，严禁将支架整体推倒。(11)拆除支架时,应先清除脚手架上所有的材料、工具、杂物。

6(12)六级及六级以上大风和雨、雪、雾天应停止脚手架的搭设、拆除及施工作业。五、板模板支架的强度、刚度及稳定性验算荷载首先作用在板底模板上,按照”底模→底模方木／钢管→横向水平钢管→可调托座→立杆→基础"的传力顺序,分别进行强度、刚度和稳定性验算。其中，取与底模方木平行的方向为纵向。(一)板底模板的强度和刚度验算模板按三跨连续梁计算,如图所示：　　　（1）荷载计算,按单位宽度折算为线荷载．此时，模板的截面抵抗矩为：w=100０×182/６=5。40×104mm3;模板自重标准值：x１＝0。3×1=0.３ｋＮ/ｍ;新浇混凝土自重标准值：x2＝0。5×24×1=12ｋN/m;板中钢筋自重标准值:x3=0。5×1。1×1=0。５５ｋN/m;施工人员及设备活荷载标准值：ｘ4=1×１=１kN/ｍ;振捣混凝土时产生的荷载标准值:ｘ5=２×1=２ｋＮ／m。

7以上1、2、３项为恒载,取分项系数１。35，4、5项为活载,取分项系数１.４，则底模的荷载设计值为:　　g1　=（x１+x２＋ｘ3）×１.３5=(０。３+12＋0。55)×1。３５=17.34８kＮ/m;q1=（x4+x５)×1．4＝(１+2)×1。４　＝4．２ｋN／m;对荷载分布进行最不利布置,最大弯矩取跨中弯矩和支座弯矩的较大值.　　　　　　跨中最大弯矩计算简图跨中最大弯矩计算公式如下:M1ｍaｘ＝　0。08g1lｃ2+0．１q1lc2=0。08×1７。３4８×０。3２＋0．1×4.2×0.32=０。１63kN·m　　　　　　　　　支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:M2ｍax=—0。1g１lｃ２-０。１１７ｑ1lｃ2=－０.1×17.３4８×0。3２-０.1１7×４.２×0.32=-0。2ｋN·m；经比较可知,荷载按照图2进行组合,产生的支座弯矩最大.Mmaｘ

8=0．２kN·m;(2）底模抗弯强度验算取Max（M1max，M2ｍａｘ）进行底模抗弯验算,即　　　　σ=０.2×10６/（5。４0×104)=3.71Ｎ/mm2底模面板的受弯强度计算值σ＝3.7１Ｎ/mｍ２　小于抗弯强度设计值　ｆm　=1５N/mm2，满足要求。（３）底模抗剪强度计算。荷载对模板产生的剪力为Ｑ＝０.6g1lc+0.617q1ｌｃ=0。6×17。348×0.３＋0.617×4.2×0.３=3.９kN;按照下面的公式对底模进行抗剪强度验算:　　τ＝3×38９９．9７／（２×1000×18)=0.3２5N/mm2;所以,底模的抗剪强度τ=0。325N/ｍｍ2小于　抗剪强度设计值fｖ=１.4N／mｍ2满足要求。(4)底模挠度验算模板弹性模量E=6000N/mm2;模板惯性矩　I=10０0×18３／12=4.86×10５　mｍ4;根据ＪＧＪ１3０-2001，刚度验算时采用荷载短期效应组合,取荷载标准值计算，不乘分项系数,因此,底模的总的变形按照下面的公式计算：　　　　

9ν=0.3２4ｍm;底模面板的挠度计算值ν＝0.324mｍ小于挠度设计值［v]=Ｍiｎ（300/1５0,１0)ｍm,满足要求．(二）底模方木的强度和刚度验算(１)荷载计算模板自重标准值：x1=０．3×0.3=０。09kＮ/m；新浇混凝土自重标准值:ｘ2=0．5×24×0.３＝3.6ｋN/ｍ；板中钢筋自重标准值:x3=0.5×１。1×0。3＝0．1６5kN/m;施工人员及设备活荷载标准值:x４=1×0．3=０。3kN／m；振捣混凝土时产生的荷载标准值：ｘ5＝２×０。3＝0。6kN／m；以上1、２、3项为恒载，取分项系数1.3５，4、５项为活载,取分项系数１.4，则底模的荷载设计值为:g２＝（x1+x2＋x３)×1．35=（０。09+3.6+0。１6５)×1。３5=5.20４ｋN/m；ｑ2=(ｘ4+x5）×1。4=（0.3+0。6)×1.4=1。2６kN/m；　　　　　　支座最大弯矩计算简图支座最大弯矩计算公式如下:Mmax＝—０.1×ｇ2×lａ2-０。117×q２×la2=－０。1×5.２０4×0.９

102—0.117×1。２6×0。92=－０。5４１kN·m;（2)方木抗弯强度验算方木截面抵抗矩W=bｈ2/6＝200×1０0２/６=33．3３3×１04　mｍ3;　　　　　　　σ=0.541×１０6/(33。３３３×104）＝1.６23N/ｍm２；底模方木的受弯强度计算值σ＝1.623N/mｍ2　小于抗弯强度设计值fm=１3N/mｍ2,满足要求。（3）底模方木抗剪强度计算荷载对方木产生的剪力为Q=0。６g2la+0。617q2ｌａ=0.6×５。２04×0。9＋０。６17×1.２6×０.9=３。5１kN；按照下面的公式对底模方木进行抗剪强度验算:　　　　　τ＝0.2６3N/mm2;所以,底模方木的抗剪强度τ=０.263N／mm2小于抗剪强度设计值fｖ＝1.３Ｎ/mｍ2满足要求。(4)底模方木挠度验算方木弹性模量E=９０00N/ｍm2;方木惯性矩　I=200×１０03/12＝16。６６7×106ｍm４；根据JGＪ130－20０1,刚度验算时采用荷载短期效应组合，取荷载标准值计算,不乘分项系数，因此,方木的总的变形按照下面的公式计算：ν＝0．521×(ｘ1+x２＋x3)×la4/(１00×Ｅ×I)+0。192×(x4+x5)×

11la４／(１00×E×Ｉ)=0。０95mm；底模方木的挠度计算值ν=０。095ｍm　小于挠度设计值[v]＝Min(900／15０,10)mm,满足要求(三)立杆稳定性验算　　　　　　　　　　立杆计算简图1、不组合风荷载时，立杆稳定性计算（１）立杆荷载．根据《规程》,支架立杆的轴向力设计值N应按下式计算:　　Ｎ　=　1.35∑NGK+　1.4∑NQK其中NＧK为模板及支架自重，显然,最底部立杆所受的轴压力最大。将其分成模板（通过顶托)传来的荷载和下部钢管自重两部分,分别计算后相加而得。模板所传荷载就是顶部可调托座传力,根据3.1。4节,此值为F1=２1。314kＮ。除此之外,根据《规程》条文说明4。2.１条，支架自重按模板支架高度乘以0。１５kN/m取值.故支架自重部分荷载可取为F２=0。15×３.5＝0.525ｋＮ;

12立杆受压荷载总设计值为：Nut=Ｆ1+F2×１.35=21.31４+０。525×1。3５＝22.０２3kN；其中1。3５为下部钢管自重荷载的分项系数,Ｆ１因为已经是设计值，不再乘分项系数.(2)立杆稳定性验算。按下式验算　　　　　　φ　—-轴心受压立杆的稳定系数,根据长细比λ按《规程》附录C采用;　Ａ--立杆的截面面积,取４。24×102mm2;　　KH——高度调整系数,建筑物层高超过4m时,按《规程》５。3.4采用；计算长度l０按下式计算的结果取大值：l０＝h＋2a=1.5＋2×0.１=1．７m;ｌ０=ｋμh=１。１６7×1。42７×１.5=2。49８m;式中：ｈ—支架立杆的步距,取１。5m；a-—模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，取0。１ｍ；　　μ--模板支架等效计算长度系数,参照《规程》附表Ｄ－1,取１．427;k　-—计算长度附加系数,按《规程》附表Ｄ－2取值为１.１6７;故ｌ0取２．49８m；λ＝l0/ｉ＝2。4９8×10３／15．9=158；

13查《规程》附录Ｃ得φ=　0.２8１;KH=1;σ　=1.05×N/(φAKH)=１。05×22．０23×103/(0.281×４.24×10２×1)=1９4.086N/mｍ2;立杆的受压强度计算值σ＝194.０８６N/mｍ2　小于立杆的抗压强度设计值f=2０5N/mm２,满足要求。2、组合风荷载时,立杆稳定性计算(１）立杆荷载。根据《规程》，支架立杆的轴向力设计值Nuｔ取不组合风荷载时立杆受压荷载总设计值计算。由前面的计算可知:Nut＝22.0２３kＮ；风荷载标准值按下式计算:Wk=0.7μzμsWo=0。7×0。7４×0.2７3×0。9=０。1２７kＮ/m2；其中　　w0-—基本风压(kN／m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB5０009—２0０1)的规定采用：ｗ0=　０。９kN/m2；　μz　—－风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（ＧＢ500０９-2００1)的规定采用：μｚ＝0。74；μs——　风荷载体型系数：取值为0。2７3;Mｗ＝0．８5×1。4×Mwｋ=0。8５×1.4×Ｗk×la×h2／1０=0。85×１。４×０.127×0.９×1.52/10=0.031ｋN·m；(2）立杆稳定性验算　　　　σ=1。05×Ｎ／(φAKH)+Mw/W=１。05×22。０２３×１03/（０。281

14×４。24×102×1)+0。０3１×１06/(4．4９×１0３)=200。91７N/mm2;立杆的受压强度计算值σ＝20０.９１7N／mｍ2小于立杆的抗压强度设计值ｆ=2０5N/mm2,满足要求。(四)立杆的地基承载力计算立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求p≤ｆg地基承载力设计值:fg=ｆgk×kｃ=30０×０。4=120ｋPa;其中,地基承载力标准值：fgk＝30０kPa;脚手架地基承载力调整系数:kｃ＝０。4;立杆基础底面的平均压力:p=1.05Ｎ/Ａ=１．０5×22．0２３/0。２=1１5。621kＰａ;其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值　:N=23。１２4　kN;基础底面面积　:A　=0。2m2。p=115。６２1kPa≤fg=１20kPａ。地基承载力满足要求！　新七建设集团有限公司2010年１1月1２日

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