某转换层模板施工方案

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1设目录第1章编制依据1第2章工程概况1第3章模板体系13。1模板体系选用23。2支撑体系的选用2第4章操作工艺24．1支撑体系24．2模板质量缺陷和防治措施34．3模板工程施工质量控制程序框图54．4拆模时间规定6第5章验算6第6章质量验收要求76。1一般项目76.2模板拆除7第7章安全技术要求77。1一般注意事项77。2人员要求87.3使用阶段87。4泵送砼安全技术措施9第8章详细计算书1022

2设第1章编制依据1、依据南岭村教师人才公寓楼施工设计图纸;2、依据《南岭村教师人才公寓楼施工组织设计》；3、各类参考规范、图书：《建筑施工手册》第四版；《建筑施工计算手册》江正荣著;《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)；《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002);《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）;第2章工程概况南岭村教师人才公寓楼工程由吴川建筑有限公司深圳分公司项目,本工程建筑面积约为3。5万平方米，由地下室三层,转换层标准层。结构形式为框架—剪力墙。.本方案仅针对第一层转换层模板施工,其余楼层模板施工见《南岭村教师人才公寓楼施工方案》。第一层转换层，层高为7.00m，楼层净高6.82m，板厚180mm,梁截面尺寸为200mm×400、200mm×500mm、、600mm×1500mm、、1000mm×2000mm、1000mm×1500mm、1200mm×2000mm、等多种；柱截面尺寸为、1000mm×1000mm、、1200mm×1200mm、1100mm×1100mm、等多种；剪力墙体厚度200mm、350mm、400mm、600mm，剪力墙体最大厚度为600mm.拟采用φ48＊3。2钢管门子架支撑体系。第3章模板体系所选用钢管外径允许偏差-0。5mm，壁厚允许偏差—0。5mm,两端面切斜允许偏差1。7mm,钢管上严禁打孔，钢管必须挺直，端部不得翘曲，立杆弯曲不得大于12mm，水平杆弯曲不得大于20mm。所选用扣件不得有裂纹、砂眼等缺陷，并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺等清除干净;扣件的附件所选用的材料应不低Q235碳素钢的要求；每楼层扣件应按规范要求用扭力扳手进行检查，检查个数不得小于50个，不合格数不得多于3个。转换层柱及剪力墙施工工艺流程：清理柱墙内杂物→弹边线及门洞口位置线→22

3设钢筋绑扎、预留洞口→自检、互检及隐蔽验收后工序交接手续→安装洞口模板→安装柱墙体侧模→调整固定→自检、互检→验收→移交砼工种转换层梁板模施工工艺:弹线→满堂架→调整标高、外剪力墙及圆柱接头模板安装→安装梁底模→安装梁侧模→安装板底龙骨→铺底板模堵缝、清理→绑梁钢筋→绑板底筋、水电管线安装→绑板面筋、预埋件、插筋、封边模→自检、互检合格后验收，办交接手续,移交砼工种。严格控制标高,梁跨大于4米时梁底板按3‰起拱。3。1模板体系选用模板：选用木模板（1830＊915＊18）;木方：选用80＊80木枋；主楞：Φ48×3.2钢管.3。2支撑体系的选用钢管采用Φ48×3。2钢管；门子架钢顶托、对接扣、十字扣、旋转扣；对拉螺杆：φ14高强螺杆；脱模剂:YJA-Ⅱ脱模剂、油类脱模剂等；辅材:短木垫、铁钉、铁线、刷子、小铁铲、撬棍等；第4章操作工艺4．1支撑体系本工程钢管架支撑600X1500以上的梁其余门子架支撑体系设计,本方案仅对1000mm×1500mm及以上截面的梁进行设计，其余墙柱及小于该截面的梁按原模板施工方案施工。本方案1000mm×1500mm及以上截面的梁共用参数如下：立杆上端伸出至模板支撑点长度0。1m，立杆步距1。5m，梁支撑架搭设高度按梁底模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面，立杆承重连接方式采用可调托座，水平杆与立杆连接采用双扣件；梁侧模采用主龙骨横向设置，其次楞间距350mm，对拉螺杆水平间距为400mm，对拉螺杆直径采用螺栓类型M14.下图为截面为1200×2000的梁底模及侧模支撑系统。为保证支模体系的整体稳定性，在梁两侧立杆上增加斜向剪刀撑,要求剪刀撑与各外排立杆采用旋转扣件连接.其余各梁参数参照“转换层各梁支撑体系表”的简图取值。22

4设图1图2转换层各梁支撑体系表梁截面b×h(mm×mm）立杆沿梁跨度方向间距（m）梁底立杆根数梁底木枋根数梁两侧立杆间距（m）支撑体系简图1000×15000。5241。4图31000×20000.5341。7图41200×20000。5351.8图514．2模板质量缺陷和防治措施1、爆模或外凸防治措施：1）墙体螺杆（或柱抱箍）底部2m高范围内间距控制在45cm内，往上间距控制在50cm内；2）螺杆每次使用前应清洗丝口，保证丝口清晰，下部2m范围内增加保险螺帽,增大抗滑力；3）柱子、核心筒墙体砼水平分层振捣,每次浇筑高度50cm左右，第二层浇筑时，振捣棒插入下层5cm深即可。2、垂直度偏差大防治措施:1)柱（墙)边线测放完毕后，应先检查钢筋是否偏位,否则纠正后再焊接及绑扎钢筋，绑完后，吊线检查其垂直度，若存在倾斜、扭转情况采用10#钢丝对称拉住校正;2)柱模、墙模每侧要求不少于两道斜撑，间距2m内(墙体）与水平夹角控制在60°以内并不小于45°。3、墙上预留洞倾斜或呈鱼肚形防治措施：1)墙上洞口配置定型模板及加固;2）墙体砼必须分层浇筑及振捣,每层厚度50cm内,遇到墙上洞口时,两侧对称下料，相差高度20cm内,且两侧同时振捣。4、梁柱接头不方正，平台与墙体接头处“穿裙子”及漏浆或施工缝不平齐防治措施：1）墙、柱砼每次浇筑位置至梁底（板底)以上2—3cm位置（由箍筋或墙上水平筋控制），钢筋绑扎时应先定出最上口钢筋绑扎位置；2）梁柱接头模板按图配制，并应加设两道柱箍予以固定；3）板梁与墙(柱)接头处贴粘胶带;4）改为φ30振捣棒振捣，砼可由人工转向侧面入内.5、阴阳角不方正，不顺直防治措施:1）电梯井门洞等阴角部位安装阴角模；2）柱模阳角部位模板接合处刨平、刨直(包括木枋）;6、板接缝处出现高低差及漏浆22

5设防治措施：1）模板、木楞使用前必须过刨；2）同一方格内必须使用同一材质的模板，厚度均匀一致，否则应进行筛选；3）尽量消除引测标高误差，同时在一方格内先定出板边两侧高度，中间部位拉线；4）板缝大于2mm时先刮腻子填充,再贴3cm宽粘胶带。7、梁侧模或板模夹在砼内防治措施：1)模板压向必须正确：即板底模压往梁（柱）侧模上口;2）正确按照施工流程操作:即安装梁柱接头模-—梁侧模从梁柱接头处向中间安装-—板模从梁边向中间安装的顺序。22

6设4．3模板工程施工质量控制程序框图模板工程施工质量控制程序框图模板及其支撑系统必须满足以下要求：1）、保证结构、构件各部分形状尺寸和相互间位置的正确；2）、必须具有足够的强度、刚度和稳定性;3）、模板接缝要严密,不得漏浆；22

7设4．4拆模时间规定侧模拆除时,砼强度能保证其表面及楞角不因拆除模板受损坏,方可拆除。板及梁底模板拆除时间必须由专业施工员提出申请经项目技术负责人签发意见,并报现场监理工程师。各部位构件拆模时所需混凝土强度：结构类型结构跨度（M）按设计的混凝土强度标准值的百分率计（％）板≤250>2,≤875>8100梁≤875〉8100悬臂构件≤275〉21001）、梁板模板拆除前应先在满堂架适当部位横杆(满足操作要求）铺上脚手板以满足操作时安全需要及防止拆下的模板直接从高处往下落。2)、拆模时操作人员严禁站在拆除部位的正下方,并用专用撬棍拆除梁板模，禁止野蛮施工.3)、拆下的模板由人工往下传递，层高超过4m楼面底模由人工通过绳子吊运落地，严禁往下扔,以防止模板损坏。4）、当天拆下的模板当天转运至指定地方并及时清理干净，撬出铁钉并刷脱模剂，禁止待一楼层模板全部拆除后，再一次清运。第5章验算本方案采用品茗安全2009计算软件进行验算,主要对1000mm×2000mm及以上截面的梁进行验算,其余各墙柱及小于该截面的梁按原模板施工方案执行。经验算各梁截面支撑体系按本章4。1“转换层各梁支撑体系表”满足要求，为节约篇幅本方案仅附截面尺寸为1000mm×2000mm梁的计算书.第6章质量验收要求6。1一般项目1）模板的接缝不应漏浆，在浇筑混凝土前,木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水;22

8设1）模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；2）浇筑混凝土前,模板内的杂物应清理干净；3）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。4）现浇结构模板安装的偏差应符合下表规定现浇结构模板安装的允许偏差及检验方法项目允许偏差（mm)检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高+5水准仪或拉线、钢尺检查截面内部尺寸基础+10钢尺检查柱、墙、梁+4、—5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢尺检查相邻两板表面高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检查6。2模板拆除1）模板底模及其支架拆除时的混凝土强度应符合设计要求;当设计无具体要求时,混凝土强度应符合下表2）对后张法预应力混凝土结构构件，侧模宜在预应力张拉前拆除；底模支架的拆除不应在结构构件建立预应力前拆除；3)侧模拆除时的混凝土强度应能保证其表面及棱角不受损伤;4)模板拆除时，不应对楼层形成冲击荷载。拆除的模板和支架宜分散堆放并及时清运.第7章安全技术要求7。1一般注意事项1）严格遵守国家的各项安全生产、文明施工法规、条例。2）拆下的模板木枋及时将铁钉拔出，以防扎脚。3）吊装模板时应使模板稳定后，操作人员方可协助就位，禁止在摆动中硬拉硬扯。4）木工应遵守有关安全操作规程.5）严禁木工顺手拆除或搬运搭设外架的专用钢管、扣件。6）高支模拆除时应系好安全带,防止坠落。7）模板拆除时应画出警界线，并派专人指挥操作，闲杂人等不得入警界线.8)模板支架四边与中间每隔三排支架立杆需设置一道剪刀撑,本项目由底至顶剪刀撑设置一道；22

9设9）架设完毕后必须严格验收制度,不合格不准进行下道工序作业，不准边固边上钢筋边绑扎钢筋作业，严防坍塌事故发生；10）立杆及水平杆采用对接扣连接，禁止采用搭接连接;11）模板铺设，需在下方平铺一层水平安全网作为防护，工人在架管上作业必须戴好安全帽,系好安全带.12）传递钢管时严禁触、碰、压电源电线；13）在脚手架上拆除模板作业时,作业层脚手板需全封闭，与结构面之间不得留有空隙，以防拆除的模板、木方从空隙中坠落伤人；14)钢管的拆除应在统一指挥下,按先浇筑砼的部位先拆、后浇筑砼的后拆的顺序拆除；脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上而下逐层地进行;构配件和加固件应按先上后下、先外后里的顺序进行；拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击；15）拆下的钢管与扣件，应就近堆码平放、堆码高度不得超过1。2m，严禁抛掷；16）在脚手架上拆除模板作业时，作业层脚手板需全封闭，与结构面之间不得留有空隙，以防拆除的模板、木方从空隙中坠落伤人。7。2人员要求1)脚手架搭设人员应有劳动部门颁发的上岗证，应经过专门的技术培训的熟练工人。2)架子工在作业时严禁喝酒或带病作业。3）架子工在上架时必须戴安全帽、安全带，穿防滑鞋等.7。3使用阶段1）六级及以上大风和雾、雨天应停止脚手架作业，下雨后上架操作应有防滑措施。2）操作层上的施工荷载应符合要求，架体上不允许堆放施工用材料，主体施工过程中所堆积的建筑垃圾应及时清理。3）不得将模板支撑、缆风绳、泵管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。4)应安排专人负责对脚手架进行经常检查和保修：在下列情况下，必须对脚手架进行检查:l在六级大风与大雨后;l停用超过一个月,复工前；检查保修项目：l各主节点处诸杆件的安装，连墙件、支撑、门洞等的构造是否符合施工方案的要求;l地基是否积水，立杆是否悬空；22

10设l连接杆件接头是否松动；l立杆的垂直度允许偏差是否符合规定要求；l安全防护措施是否符合要求.5）在脚手架使用期间，严禁任意拆除脚手架构件，如因特殊情况需要拆除时，应采取安全措施并报项目经理、技术负责人和安全员批准。6)严禁任意在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业,否则应采取安全措施,报项目领导批准.7)在脚手架上进行电、气焊作业应填写动火申请表，经项目经理同意后方可进行，并在作业时应有防火措施和专人看守。8）严禁在脚手架上架设电线,临时用电线路与架体距离应符合有关规定.7。4泵送砼安全技术措施1）砼泵的机操人员必须经过专门培训合格后，方可上岗独立操作且必需有操作证书;2)泵送砼时,砼泵机的支腿应完全伸出并插好安全销；3）水平泵管应接近直线，少弯曲，管道支撑必须紧固可靠，管道接头处应密封可靠；4)考虑到高层浇筑时管道较长，每两层设置一个观查点,并派专人负责监控；5）遇大雨或五级以上大风时,必须停止泵机作业;6)本项目采用布料机布料，布料机四个支座禁止直接架立在模板或钢筋上，现场用钢管制作四个马凳做支座;7)浇筑砼作业面上派专职安全员跟踪、监督现场操作安全；8）在作业面上布管时，严禁泵管直接敷设在板面、钢筋或预埋件上，泵管底部用废弃的橡胶轮胎作软垫支撑,每条泵管接口处敷一个，以防泵管对模板支架及钢筋直接冲击造成损坏;9)垂直方向布设架管禁止将泵管布设在外脚架或模板支撑架上，必须单独另设泵管支架;垂直管下端的弯管，不能作为上部管道的支撑点，本项目采用在弯管上焊接支座以随垂直弯管的重量；第8章详细计算书（1。2x2。0梁模板计算书)高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-200122

11设）、《混凝土结构设计规范》GB50010—2002、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)等规范编制。因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3):《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。梁段：。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m)：1。20；梁截面高度D(m）：2。00；混凝土板厚度（mm):180。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m)：0。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m）：0。10;立杆步距h(m）：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1.50；梁支撑架搭设高度H（m)：；梁两侧立杆间距（m）;1。6承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向;梁底增加承重立杆根数：3；采用的钢管类型为Φ48×3。2;立杆承重连接方式：可调托座;2。荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3）：24。00；模板自重（kN/m2）：0.30；钢筋自重（kN/m3)：1。50;施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。0;新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2）：17。8；振捣混凝土对梁底模板荷载（kN/m2）:2。0;振捣混凝土对梁侧模板荷载（kN/m2）:4。0;3.材料参数木材品种：长叶松；木材弹性模量E（N/mm2):10000.0;木材抗压强度设计值fc（N/mm）:16。0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17。0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2）：1。7；22

12设面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.00;面板弹性模量E（N/mm2）:6000。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2)：13。0;4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b（mm）：80.0;梁底方木截面高度h(mm）:80。0；梁底纵向支撑根数：5;5。梁侧模板参数次楞间距（mm）:350；主楞竖向根数：5；穿梁螺栓直径(mm）：M12;穿梁螺栓水平间距(mm)：500;主楞到梁底距离依次是:200mm,700mm，1200mm，1700mm，主楞材料：圆钢管；直径（mm）：48.00；壁厚（mm）：3.20；主楞合并根数：2；次楞材料:木方;宽度（mm）：80.00；高度(mm)：80。00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值：F=0。22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ—-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，取5.000h;T—-混凝土的入模温度,取25。000℃；V--混凝土的浇筑速度，取2。500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。2m；β1——外加剂影响修正系数，取1.000；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取0。85.分别计算得35.23kN/m2、28。800kN/m2，取较小值28.800kN/m2作为本工程计算荷载。22

13设三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。ｑ=（1。2X28.8+1.4X2)=37。36ＫＮ／ｍ面板计算简图（单位：mm）1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下:σ＝M/W〈f其中,W——面板的净截面抵抗矩，W=182×1.8×1。8/6=98.28cm3；M——面板的最大弯矩(N·mm)；σ-—面板的弯曲应力计算值（N/mm2)；［f]—-面板的抗弯强度设计值（N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax=0.1q1l2+0。117q2l2其中，q--作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值：q1=1.2×1.82×28。8=62。90kN/m；振捣混凝土荷载设计值：q2=1。4×1。82×2=5.12kN/m；计算跨度：l=350mm;面板的最大弯矩M=0。1×62.9×3502+0.117×5.1×3502=6。24×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1。2q2l=1.1×62.9×0.35+1.2×5.1×0。35=26。36kN;经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=6。24×105/9.83×104=6.3N/mm2;面板的抗弯强度设计值:［f]=13N/mm2;面板的受弯应力计算值σ=6。3N/mm2小于面板的抗弯强度设计值22

14设[f］=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算ν=0。677ql4/（100EI）≤l/250q——作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值:q=38。98N/mm；l——计算跨度:l=350mm；E—-面板材质的弹性模量:E=6000N/mm2；I—-面板的截面惯性矩：I=182×1。8×1.8×1.8/12=88。45cm4;面板的最大挠度计算值:ν=0。677×38.98×3504/(100×6000×8。85×105）=0。746mm;面板的最大容许挠度值：[ν］=l/250=350/250=1。4mm；面板的最大挠度计算值ν=0.746mm小于面板的最大容许挠度值［ν］=1.4mm，满足要求！剪力强度验算剪力系数=0。6V=KVｑｌ=0。6×37。36×0。35×1000=7845.6T=3ν（2bh）=3×7845。6×（2×1820×18）=0。36N/ｍ㎡<1.4四、梁侧模板支撑的计算1。次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的多连续梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=26。36/（2。000—0。180）=14。48kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度80mm,高度80mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为：W=1×8×8×10/6=106。66cm3；I=1×8×8×10×10/12=533。3cm4;E=9000。00N/mm2；经过计算得到最大弯矩M=0。212kN·m，最大支座反力R=4。441kN,最大变形ν=0。115mm（1)次楞强度验算22

15设强度验算计算公式如下:σ=M/W<［f]经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值σ=2。12×105/8.33×104=2.5N/mm2；次楞的抗弯强度设计值:［f]=17N/mm2；次楞最大受弯应力计算值σ=2。5N/mm2小于次楞的抗弯强度设计值［f]=17N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值：[ν］=400/400=1mm;次楞的最大挠度计算值ν=0.115mm小于次楞的最大容许挠度值［ν]=1mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4。441kN，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中,主楞采用圆钢管，直径48mm,壁厚3。5mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=2×5。078=10。16cm3;I=2×12.187=24。37cm4；E=206000。00N/mm2；经过计算得到最大弯矩M=0。699kN·m，最大支座反力R=9.881kN,最大变形ν=0.451mm（1）主楞抗弯强度验算σ=M/W<［f］经计算得到，主楞的受弯应力计算值:σ=6。99×105/1。02×104=68.9N/mm2;主楞的抗弯强度设计值:［f]=205N/mm2；主楞的受弯应力计算值σ=68。9N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！(2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为0.451mm主楞的最大容许挠度值：[ν]=700/400=1。75mm；主楞的最大挠度计算值ν=0。451mm小于主楞的最大容许挠度值［ν］=22

16设1。75mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:N〈［N］=f×A其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A-—穿梁螺栓有效面积(mm2）；f—-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；穿梁螺栓型号:M14；查表得：穿梁螺栓有效直径：9。85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=9.881kN。穿梁螺栓最大容许拉力值：［N］=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=9。881kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中,面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=500×18×18/6=2.70×104mm3;I=500×18×18×18/12=2.43×105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ=M/W〈［f]22

17设（1）混凝土梁自重设计值(kN/m）：q1=1.2×［(24。00+1.50）×2.00+0。30］=61。56kN/m；（2）施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值（kN/m)：q2=1。4×（2。00+4.00）×0。50=5.600kN/m；（3）钢筋荷载设计值（kN/m)q3=1.5×1.2×2。0×1.2=4.32(4)底模自重设计值(kN/m)=0。5×1。2×1。82×2×1.2=3。384梁底模和支架承载力总和=83.54kN/m最大弯矩及支座反力计算公式如下：Mmax=0。107×83.54×0.229×0。229×1000000=468759W=1200×18×（18÷6）=64800σ=Mmax/W=468759÷64800=7。23N/mm2；梁底模面板计算应力σ=7。23N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用.最大挠度计算公式如下：ν=0。677ql4/（100EI）≤[ν］=l/250其中，q—-作用在模板上的压力线荷载:q=q1/1。2=25.650kN/m；l—-计算跨度（梁底支撑间距)：l=228。57mm;E—-面板的弹性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允许挠度值:[ν]=228。57/250=0。914mm；面板的最大挠度计算值：ν=0.677×30。78×228。64/(100×6000×2.43×105)=0。39mm；面板的最大挠度计算值:ν=0。39mm小于面板的最大允许挠度值:［ν]=0.914mm，满足要求！七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算:22

18设梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=83.541÷0。6×0。229×0。5=15.94kN/m2。方木的支撑力验算方木计算简图方木按照三跨连续梁计算。本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=8×8×10/6=106。6cm3；I=8×8×10×10/12=533cm4；方木强度验算：计算公式如下：最大弯矩M=0。1ql2=0。1×17。014×0.52=0。425kN·m；最大应力σ=M/W=0。425×106/83333。3=5。1N/mm2;抗弯强度设计值［f］=13N/mm2；方木的最大应力计算值5.1N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！方木抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：τ=3V/（2bh0)其中最大剪力:V=0。6×17.014×0。5=5.104kN；方木受剪应力计算值τ=3×5.104×1000/(2×50×100)=1.531N/mm2；方木抗剪强度设计值[τ］=1。7N/mm2;方木的受剪应力计算值1。531N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求！方木挠度验算:计算公式如下：ν=0.677ql4/（100EI）≤［ν］=l/250方木最大挠度计算值ν=0。677×17。014×5004/(100×10000×416.667×22

19设104）=0。173mm;方木的最大允许挠度［ν］=0。500×1000/250=2。000mm；方木的最大挠度计算值ν=0。173mm小于方木的最大允许挠度［ν］=2mm，满足要求！3。支撑托梁的强度验算（1)；双钢管A=978.6ｍ㎡W=10155。6㎜³I=243734.1N／㎜；（2）P=F=15。94×0.229=3.65（3）等效均布荷载、q=8p÷3l=8×3。65÷3×0。5=19。47（4)经过连续梁的计算得到:支座力:N1=N6=2。089kN；N2=N5=17。699kN;N3=N4=10.088kN；最大弯矩Mmax=0。877kN·m；最大挠度计算值Vmax=0。745mm;最大应力σ=0。877×106/5080=172.7N/mm2；支撑抗弯设计强度［f］=205N/mm2；支撑托梁的最大应力计算值172。7N/mm2小于支撑托梁的抗弯设计强度205N/mm2,满足要求！八、梁跨度方向钢管的计算梁底支撑纵向钢管只起构造作用,无需要计算九、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算1。梁两侧立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：支撑钢管：N1=18728。8N；支架钢管的自重：N2=624N（NGK）梁底承重立杆=17。98KN钢管承载力=84.73N/ｍ㎡φ--轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；22

20设i—-计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58；A——立杆净截面面积（cm2）：A=4.89；W—-立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；［f］——钢管立杆抗压强度设计值：［f］=205N/mm2;lo—-计算长度(m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值，即：lo=1。5+2×0。2=1。9ｍk-—计算长度附加系数，取值为：1。167;μ-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3.3，μ=1。7；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m;得到计算结果:立杆的计算长度lo/i=190÷1。58=120〈150；长细比满足要求由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。265；钢管立杆受压应力计算值;σ=3064.451/(0.265×489)=23。6N/mm2；钢管立杆稳定性计算小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！2。梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N-—立杆的轴心压力设计值，它包括:横向钢管的最大支座反力：N1=17。699kN;脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.176×（4。62—2）=0.975kN；N=N1+N2=17。699+0.553=18。252kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径（cm）：i=1。58;A——立杆净截面面积(cm2）:A=4。89;W-—立杆净截面抵抗矩（cm3）：W=5.08；σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；［f]——钢管立杆抗压强度设计值:［f］=205N/mm2；lo——计算长度(m）；根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，为安全计，取二者间的大值,即：lo=Max［1。167×1.7×1。3,1.3+2×0.1］=2.579m；22

21设k-—计算长度附加系数，取值为：1。167；μ—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，μ=1.7;a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0。1m;得到计算结果：立杆的计算长度lo/i=2579。07/15.8=163;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。265；钢管立杆受压应力计算值；σ=18252。44/（0.265×489)=140。9N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=140.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f］=205N/mm2，满足要求！考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算lo=k1k2（h+2a）=1。167×1。003×（1。3+0.1×2)=1.756m；k1——计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2—-计算长度附加系数，h+2a=1。5按照表2取值1.003；lo/i=1755.752/15.8=111；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.509；钢管立杆的最大应力计算值；σ=18252.44/（0。509×489）=73。3N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=73。3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f]=205N/mm2，满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件,否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》十、梁模板高支撑架的构造和施工要求［工程经验］：22

22设除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容1。模板支架的构造要求：a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；b。立杆之间必须按步距满设双向水平杆,确保两方向足够的设计刚度；c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。2。立杆步距的设计：a。当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置;b。当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大,可采用下小上大的变步距设置,但变化不要过多；c.高支撑架步距以0.9—-1.5m为宜，不宜超过1。5m。3。整体性构造层的设计:a。当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时,需要设置整体性单或双水平加强层；b。单水平加强层可以每4——6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接,设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；c.双水平加强层在支撑架的顶部和中部每隔10—-15m设置，四周和中部每10——15m设竖向斜杆，使其具有较大刚度和变形约束的空间结构层；d。在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。4.剪刀撑的设计:a。沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；b。中部可根据需要并依构架框格的大小,每隔10-—15m设置.5.顶部支撑点的设计：a。最好在立杆顶部设置支托板,其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm;b。顶部支撑点位于顶层横杆时,应靠近立杆，且不宜大于200mm；c。支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时,可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式.6。支撑架搭设的要求:a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求;c。确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在22

23设45-60N。m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；d。地基支座的设计要满足承载力的要求。日期2012年4月27日22