电站锅炉炉膛设计设计

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电站锅炉炉膛设计设计

1本科毕业设计第1页共43页1引言锅炉是利用燃料或其他能源的热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备。锅炉包括锅和炉两大部分，锅的原义是指在火上加热的盛水容器，炉是指燃烧燃料的场所。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，再通过发电机将机械能转换为电能[1]。1．1锅炉简介及发展状况1.1.1锅炉简介将其它热能转变成其它工质热能，生产规定参数和品质的工质的设备称为锅炉。燃烧设备以提供良好的燃烧条件，以求能把燃料的化学能最大限度地释放出来并其转化为热能，把水加热成为热水或蒸汽的机械设备[2]。锅炉中产生的热水或蒸汽可直接为生产和生活提供所需要的热能，也可通过蒸汽动力装置转换为机械能，或再通过发电机将机械能转换为电能。提供热水的锅炉称为热水锅炉，主要用于生活，工业生产中也有少量应用。产生蒸汽的锅炉称为蒸汽锅炉，又叫蒸汽发生器，常简称为锅炉，是蒸汽动力装置的重要组成部分，多用于火电站、船舶、机车和工矿企业。将固体燃料放在炉排上，进行火床燃烧的炉膛称为层燃炉，又称火床炉；将液体、气体或磨成粉状的固体燃料，喷入火室燃烧的炉膛称为室燃炉，又称火室炉；空气将煤粒托起使其呈沸腾状态燃烧，并适于燃烧劣质燃料的炉膛称为沸腾炉，又称流化床炉；利用空气流使煤粒高速旋转，并强烈火烧的圆筒形炉膛称为旋风炉[3]。1.1.2锅炉结构锅炉整体的结构包括锅炉本体和辅助设备两大部分。锅炉中的炉膛、锅筒、燃烧器、水冷壁过热器、省煤器、空气预热器、构架和炉墙等主要部件构成生产蒸汽的核心部分，称为锅炉本体。锅炉本体中两个最主要的部件是炉膛和锅筒[3]。锅炉中有汽水系统和煤烟系统两大部分。（1）汽水系统经过水处理设备软化处理符合质量要求的给水，由给水本送至省煤器，经预热器提高温度后进入上锅筒（上汽包）。上锅筒内的炉水，连续的沿着处在烟气温度较低区域的对流管束流入下锅筒（下汽包）。下锅筒内的炉水，一部分进入炉膛四周的水冷壁下集箱和水冷壁管；另一部分进入烟气温度较高的对流管束。由于高温作用，在水冷壁内受热汽化，汽化混合物上升至上集箱或上锅筒；进入烟气温度较高区域对流管束内的水也受热汽化，汽水混合物也上升进入上锅筒。再上过桶内汇集并净化的饱和蒸汽，经出气管进入过热器继续受热，提高温度和除去水分，成为过热蒸汽。最后过热蒸汽经出汽总管输送到使用地点。

2本科毕业设计第2页共43页（2）煤烟系统锅炉所需的燃煤，在经过筛选和破碎后，经斗式提升机、皮带输送机送到锅炉前部的煤仓。煤仓内的煤通过煤闸门，随着链条炉排的移动，连续的落到炉排上进入炉膛内燃烧。炉排后部的炉渣进入灰斗进入灰坑，有除渣机除去。锅炉燃烧所需的空气，由送风机进入锅炉后部的空气预热器，经预热提高温度后分段送到炉排下，穿过炉排缝隙进入煤层助燃。燃料燃烧产生的高温烟气，现将一部分热量传给炉膛四周的水冷壁管，然后高温烟气从炉膛上部经过立式过热器往后折转与对流管束，在进入后烟道、省煤器和空气预热器，进一步放出热量。此时烟气温度已经大大降低，不再利用，经除尘器、引风机和烟囱排放至大气[2]。1.1.3锅炉的发展随着生产的发展蒸汽锅炉在工业生产或热力发电厂中的使用越来越多，在国民经济中的地位也更为重要，因此如何提高锅炉的安全性、经济性，降低其造价，增长其使用寿命，减少其对环境的污染等等，已成为锅炉发展和研究的重大问题[1]。火力发电厂中，锅炉是主要生产设备之一，它随着电力事业的发展而不断发展，其发展趋势大体上可按下述几方面来说明：（1）锅炉容量世界工业先进国家为了适应电力需要的增长，大多尽快扩大发电机组的单机容量。机组容量增大则每千瓦的设备费用降低，金属耗量减少，基建投资节省。在其他条件相同时，锅炉容量增大一倍，每吨的金属用量金属减少5-20%，所需要管理人员也减少。（2）蒸汽参数随机组容量的增大，提高电厂的热效率就变得更为迫切，提高蒸汽参数和采用蒸汽再热提高电厂热效率的有效措施。1．2锅炉炉膛1.2.1锅炉炉膛的概念锅炉炉膛是用来燃烧燃料和空气的有限空间。现代锅炉的炉膛既是一个燃烧室，又是一个换热设备。锅炉中工质的总吸热量有一半左右是通过布置在炉膛四周的受热面完成的。因此，分析炉膛的传热特征和研究传热计算的方法是锅炉工作者的重要任务[4]。1.2.2锅炉炉膛的设计锅炉是中国重要的热能动力设备,中国是当今世界燃煤锅炉生产和使用得最多的国家之一。但我国对锅炉设计的起步较晚，发展较慢，尽管如此，广大热工技术人员还是做了大量研究工作。中国锅炉制造业是在新中国成立后建立和发展起来的。尤其自改革开放以来,随着国民经济的蓬勃发展,全国有上千家持有各级锅炉制造许可证的企业,可以生产各种不同等级的锅炉[5]。炉膛又称燃烧室，是供燃料燃烧的空间。炉膛的横截面一般为正方形或矩形。燃料

3本科毕业设计第3页共43页在炉膛内燃烧形成火焰和高温烟气，所以炉膛四周的炉墙由耐高温材料和保温材料构成。在炉墙的内表面上常敷设水冷壁管，它既保护炉墙不致烧坏，又吸收火焰和高温烟气的大量辐射热[6]。炉膛设计需要充分考虑使用燃料的特性。每台锅炉应尽量燃用原设计的燃料。燃用特性差别较大的燃料时锅炉运行的经济性和可靠性都可能降低锅炉炉膛设计的一种方法是参照本厂或其它厂已经投运的性能良好的锅炉(即所谓样机炉)结构尺寸及其性能,比较新炉的燃料与样机炉的燃料特性差别,适当调整样机锅炉的结构尺寸及工况参数,从而作为新炉的设计依据。为了适应设计者的习惯,从理论上给出锅炉燃烧稳定性及燃尽性能公式,并令新炉与样机炉两者性能相等,从而解出欲求的新炉设计数据，按此法设计,保证新炉的性能与样机炉一致。在进行炉膛设计时，炉膛结构尺寸主要包括:炉膛截面深a和宽b，燃烧器上下一次风中心喷嘴距离h，上排一次风喷嘴中心至屏下缘距离L。其它尺寸则参考样机由设计者自行决定。1．3锅炉炉膛的传热1.3.1锅炉炉膛的传热概述炉膛的传热过程主要是指炉膛内火焰与水冷壁管间的热交换过程。这种热交换过程是相当复杂的。它常常伴随着燃料的燃烧、火焰和烟气的流动以及水冷壁管外表面辐射特性的变化等。但是，它传热的主要形式却是辐射换热[6]。炉膛结构的几何特征主要包括：（1）炉膛容积；（2）炉膛内炉墙总面积；（3）炉膛有效辐射受热面的面积；（4）炉膛火焰有效辐射层厚度；（5）炉膛水冷程度。关于锅炉炉膛传热计算方法的研究已有100多年的历史。迄今为止,工程界和学术界提出的炉膛传热计算方法和模型各式各样、名目繁多。由于炉内传热过程复杂、相关因素很多,现有的炉膛传热计算方法和模型难免存在这样或那样的问题。为便于从现有的众多计算方法和模型中选用合适的计算方法和模型,因此要对炉膛传热计算方法的发展状况及现有的主要计算方法进行分析。在此基础上,指出目前工程设计计算中应优先选用的方法以及今后炉膛传热计算方法研究的方向。1.3.2锅炉炉膛传热计算常用方法由于辐射换热在工程领域中的普遍存在及其求解的重要意义,国外锅炉炉膛传热设计一直在发展，一些新的炉膛传热计算方法和模型仍在不断涌现。这些模型各有优劣,对不同的问题所能获得的解的精度和适用性各不相同。零维模型Hudson最早进行锅炉炉膛传热试验研究,并于1890年提出了锅炉炉膛传热计算的经验公式,后由Orrok加以修正,得到如下形式的经验关系式：

4本科毕业设计第4页共43页100LB159.6Fl式中μ——炉膛吸热率,%L——空气与燃料的质量比,kg/kgB——以优质烟煤为基准计算的燃料量,kg/hF——辐射受热面投影面积,㎡lMullikin根据辐射传热的Stefan-Boltzmann定律提出了如下形式的炉内辐射传热计算公式：Q=aHσ(Thy4-Tb4)式中a——黑度σ——Stefan-Boltzmann常数Thy——火焰平均温度,KTb——壁面温度,KH——有效辐射受热面积,㎡前苏联中央汽轮机锅炉研究所(ЦКТИ)以ГУРВИЧ为首的研究小组在综合了大量的试验数据的基础上,提出了锅炉炉膛传热计算的半经验方法,称为ЦКТИ法。由于此方法当时在实际计算中有较高的准确性,于1957年和1973年2次写入前苏联锅炉机组热力计算标准方法中。零维模型粗糙,但形式简单、使用方便、适合炉膛初步设计使用。多维模型自50年代末Hottel等人提出辐射换热的区域法模型以来,目前已有许多辐射换热的计算方法,常见的主要有:蒙特卡罗法、热流法、离散坐标法等。这些方法各有优劣,所能获得的解的精度及详细程度以及网格与流动计算的相容性也不相同。（1）蒙特卡洛法蒙特卡洛法作为一种概率模拟方法,自Howell将其引入到辐射传热计算领域中以来,已有很长的一段历史。其基本思想是对微元体的发射、吸收和散射以及边界壁面的发射、吸收和反射过程作概率模拟。通过概率模拟跟踪每个能束的发射、吸收、散射和反射的情况,直到吸收为止,并统计每个微元吸收能束的数目。（2）热流法热流法将微元体界面上复杂的半球空间热辐射简化成垂直于此界面的均匀热流,使积分-微分形式的辐射传递方程简化为一组有关热通量的线性微分方程,然后用通用的输运方程求解方法求解。（3）离散坐标法辐射传递方程的离散坐标解法是Chan-drasekhar研究星际和大气辐射问题时首先

5本科毕业设计第5页共43页提出的，并被Lathrp等人应用于中子传输问题。Love等人最早将其引入到一维平板辐射换热问题的求解中。最近，Truelove、Fiveland和Jamaluddin对离散坐标法在三维辐射传热计算中的应用进行了研究。离散坐标法基于对辐射强度的方向变化进行离散，将辐射传递方程中的内向散射项用数值积分近似代替，通过求解覆盖整个4π立体角的一套离散方向上的辐射传递方程而得到问题的解[8]。1．4本次炉膛设计方法及目的本次设计主要采取零维模型法，先要完成锅炉整体的校核热力计算，之后完成煤种改变后炉膛及其中各受热面的结构设计及热力计算，总结煤种改变对炉膛的传热影响。绘制锅炉本体结构图，炉膛及其中各受热面平面图、剖面图及管道布置图[9]。通过对某型号电站锅炉炉膛的设计，让学生通过具体的实践，进一步深入理解、掌握和综合运用所学的专业课知识，进一步拓宽知识面，通过一定的技能训练，培养分析和解决实际问题的能力，使学生得到基本的训练，达到本科生培养目标的要求。通过毕业设计进一步提高和训练学生工程制图、计算机应用和文献阅读、外文翻译、摘要书写的能力；熟悉有关设计规范、技术手册和工具书；增强本科生毕业后到生产第一线工作的适应能力。1．5设计的基本参数1.5.1锅炉参数锅炉额定蒸发量：D=220t/h=220×103kg/he给水温度：t=215oCgs过热蒸汽压力（表压）：p=9.8Mpags过热蒸汽温度：540oC制粉系统：中间仓式（热空气做干燥剂、钢球筒式磨煤机）燃烧方式：四角切圆燃烧排渣方式：固态环境温度：20oC1.5.2燃料特性水分：M=24%ar灰分：A=21.3%ar碳：C=39.3%ar氢：H=2.7%ar氧：O=11.2%ar氮：N=0.6%ar硫：S=0.9%ar

6本科毕业设计第6页共43页收到基低位发热量：Q=14580kJ/kgar.net干燥无灰基挥发分：V=37%daf空气干燥基水分：M=1.6%adBTH法可磨性系数：K=1.3km变形温度：1150oC软化温度：1300oC熔化温度：1360oC1.5.3过量空气系数和漏风系数选取过量空气系数总的原则是在保证燃料稳定燃烧的基础上，减少锅炉的热损失。由于过量空气系数引起的热损失主要是排烟热损失q但在一定范围内还可以使q、q234减少，使锅炉效率降低。过量空气系数也与燃煤种类有关，对于固体燃料的锅炉过量空气系数应较大。设计锅炉时一般以炉膛出口烟窗处的过量空气系数作为选取基点，它主要与炉膛中燃料的燃烧效率有关，燃烧效率越高，炉膛出口烟窗处的过量空气系数选取的较小。De0.5非额定负荷时漏风系数△α=D式中De——锅炉额定负荷D——锅炉实际负荷2辅助计算为了便于锅炉各受热面的热力计算，往往在热力计算开始之前，依据提供的原始资料和数据，将热力计算中常用到的一些基本参数和数据，如锅炉的各处烟气量、烟气成分、烟气特性参数以及烟气焓温表等，设计成计算图或计算表，以便在以后的计算中随时查用。这些计算图（表）的计算称为锅炉热力计算的辅助设计计算或准备计算。显然，锅炉辅助计算将直接影响锅炉热力计算的质量[13]。辅助计算包括以下内容：（1）燃料数据的分析和整理；（2）锅炉漏风系数的确定和空气量平衡；（3）燃料的燃烧计算及烟气特性参数的确定；（4）锅炉热平衡及锅炉热效率、燃料消耗量的估算。2．1燃料数据的分析和整理燃料数据应符合锅炉设计热力计算的规定和要求。对燃料来说，要求提供以下原始资料：

7本科毕业设计第7页共43页（1）煤的应用基元素成分；（2）用测热计测取的煤的应用基低位发热量；（3）煤的干燥无灰基挥发分含量；（4）灰的熔融特性参数（t、t、t）值；123（5）煤的可磨性系数以上数据均已在前言中燃料特性中说明。2．2锅炉的空气量平衡在负压下工作的锅炉机组，炉外的冷空气不断地漏入炉膛和烟道内，致使炉膛和各个烟道内的空气量、烟气量、温度和焓值相应的发生变化。对于炉膛和烟道各处实际空气量的计算称为锅炉的空气量平衡。在锅炉热力计算中，常用过量空气系数来说明锅炉炉膛和烟道的实际空气量。锅炉的空气量热平衡见表1-1[1]。2．3燃料燃烧计算2.3.1计算内容燃烧计算是以单位质量或体积的燃量为基础。燃料燃烧计算包括：燃烧计算、烟气特性计算、烟气焓计算。（1）燃烧计算需计算出：理论空气量、理论氮容积、RO容积、理论干烟气容积、2理论烟气。（2）烟气特性计算：各受热面的烟道平均过量空气系数、干烟气容积、水蒸气积、烟气总容积、RO容积份额、三原子气体和水蒸气容积份额、容积飞灰浓度、烟气质量、2质量飞灰浓度等。计算中需注意的是，由于本炉屏和凝渣管的漏风系数为0，故炉膛、屏式过热器、凝渣管的出口过量空气系数均相同，可直接取炉膛出口过量空气系数；炉膛、屏式过热器、凝渣管平均过量空气系数也直接取炉膛出口过量空气系数；其他受热面的平均过量空气系数则取该受热面的进、出口过量空气系数的算术平均值。（3）烟气焓的计算需要分别计算炉膛、屏式过热器、高温过热器、低温过热器、高温省煤器、高温空气预热器、低温空气预热器、低温省煤器等所在烟气区域的烟气不同温度下的焓，并列成表格，做成所谓的焓温表，以备以后计算查用。计算过程中用到的受热面出口过量空气系数见表1-5[3]。2.3.2空气和烟气的焓要进行锅炉受热面的传热计算必须知道如何计算空气和烟气的焓，在这里空气和烟气的焓在定压条件下将1kg燃料所需的空气量或所产生的烟气量从0oC加热到toC（空气）或℃（烟气）时所需的热量，单位为kJ/kg。（1）理论空气焓

8本科毕业设计第8页共43页已知：燃料的种类及其元素分析成分计算RO容积计算理论空气量2计算理论氮容积VoN2已知：各受热面出口过量空气系数计算理论干烟气容积VOgy计算各受热面烟道平均过量空气系数αpj计算各受热面理论水蒸气容积Vo计算各受热面实际干烟气容积H2OVgy计算各受热面水蒸汽容积VH2O计算各受热面实际烟气容积V根据经验取飞灰份额αfhy计算质量飞灰浓度μ计算各受热面三原子气体和水蒸气容积总y份额r(=r+r)R2OH2O图1燃料燃烧计根据理想气体焓的计算方法，理论空气量的焓为ho为kho=Vo(ct)kJ/kgkk（2）实际空气量的焓实际空气量的焓h的计算式为k

9本科毕业设计第9页共43页h=βho=βVo(ct)kJ/kgkkk式中(ct)——1m3标准状态下的干空气连同其携带的水蒸气在温度toC时的焓。k表2.11m3空气、各种气体及1kg灰的焓气二氧化飞灰、温体氮气水蒸气干空气度碳灰渣kJ/(Nm3)kJ/(kg)100170.03129.58150.52130.0480.8200357.46259.52304.46261.42169.1300558.51392.01462.72395.46263.7400771.58526.52626.16531.56360500994.35663.8794.85671.35458.56001224.66804.12968.88813.9559.87001461.88947.521148.84959.56663.28001704.881093.61334.41107.36767.29001952.281241.551526.041257.84873.910002203.51391.71722.91409.798411002458.391543.741925.111563.54109612002716.561697.162132.281719.24120613002976.741852.762343.641876.16136014003239.042009.722559.22033.92157115003503.121662779.0521931758

10本科毕业设计第10页共43页16003768.82324.483001.762353.28183017004036.312484.043229.322513.96206618004303.72643.663458.342676.06218419004574.062804.013690.372838.41235820004844.229653925.63002251221005115.33427.534463.253165.33264022005386.483289.224401.983329.72760（3）理论烟气焓理论烟气是多种成分的混合气。有工程热力学可知，其焓值等于各组成成分焓的总和，所以理论烟气的焓ho的计算式为y=kJ/kghoV(c)Vo(c)Vo(c)yRORONNHOHO222222烟气焓温表表2.6烟气焓温表（用于炉膛、屏式过热器、高温过热器的计算）理论理论理论炉膛、屏、高温过热烟气烟空烟气凝渣管器或空气焓气焓焓增ɑ"=1.2ɑ"=1.225气温h0h0（每yk度υ（kJ/（kJ/100℃h∆hh∆hyyyy（℃）㎏）㎏））∆h0y2595.2096.—3014—3067—4006161696.0.93806.35820

11本科毕业设计第11页共43页3291.2647.43821.253887.025006566714.6.18827.378414006.3211.74648.364728.456003209733.1.54848.828624739.3786.25496.125591.497004410749.2.66866.318805488.4369.96362.016471.608007370762.2.67880.918956251.4962.97243.877367.699000258775.2.54895.609107026.5562.98138.248277.2410003135787.3.78909.849247813.6172.29048.299202.5411006322797.2.07919.389358610.6785.49968.961013.3012008781808.1.039327.689489419.7408.71090.641108.1913000415713.60.679385.87954102328034.01183.951204.621400.6490821.79.629470.499631500110548664.91278.721300.46

12本科毕业设计第12页共43页.4354828.57.349553.95971118829299.51374.471397.341600.9815836.42.819635.29979127199935.01470.691495.601700.3861838.26.509654.89981135571057201567.541593.461800.58.30843.72.049726.35989144011121851664.981692.141900.33.47847.15.029765.49992152481186371762.231791.362000.50.771.257.85100854.89851.3161031251481860.08189121005.38.776.339.20852.998299916956131641958199122004.86.10.32.359.198.30式中(c)、(c)、(c)——理论烟气中各成分在温度oC时的焓值。RONHO222由于VV，且两者的比热容接近，故取(c)(c)。COSOROCO2222（4）实际烟气的焓实际烟气的焓h等于理论空气焓ho、过量空气焓（α-1）ho和烟气中灰飞焓h之yfhyk和，即h=ho+（α-1）ho+hkJ/kgyfhyk

13本科毕业设计第13页共43页其中飞灰焓h为：fhAh=ar(c)kJ/kgfh100fhh式中(c)——1kg灰在oC时的焓（见表2.1）。h飞灰的焓数值较小，因此只有在满足以下条件时才计算：A4187fhar6Qar.net在锅炉烟道中，沿着烟气温度的流程。不同部位的过量空气系数和烟温不同，因此烟气的焓也不同。在受热面的传热计算中，必须分别计算各个受热面所在部位的烟气焓并制成焓温表，根据过量空气系数和烟气温度，可求出烟气的焓；反之，也可以由过量空气系数和烟气的焓查出烟气的温度[14]。2．4锅炉热效率及燃烧消耗量的估算2.4.1锅炉热效率及燃烧消耗量计算步骤锅炉热效率及燃烧消耗量可按以下步骤估算：（1）计算锅炉输入热量；（2）依照燃料及燃烧设备估计机械不完全燃烧热损失和化学不完全燃烧热损失；（3）假定锅炉排烟温度并计算锅炉排烟温度热损失；（4）确定锅炉散热损失和灰渣物理损失；（5）用反平衡法计算；（6）计算锅炉工质有效利用热量；（7）计算锅炉燃料消耗量。由于计算时涉及的排烟温度为假定温度，所以计算出的燃料消耗量实为估算值[15]。

14本科毕业设计第14页共43页计算锅炉输入依照燃料及设备分别查计算假定排烟温度，计完低分别查取或计算总热损失∑q计算锅炉计算实际燃求出计算燃图2锅炉热平衡及燃2.4.2锅炉输入热量应用于1kg燃料输入锅炉的热量为Q=Q+h+Q+Qrar.netrwrvq式中Q——燃料的收到基低位发热量，kJ/kg；ar.neth——燃料物理显热，kJ/kg；rQ——外来热源加热空气时带入的热量，kJ/kg；wrQ——雾化燃油所用蒸汽带入的热量，kJ/kg；vq式中各项热量计算如下：（1）燃料的物理显热hr设计时h=ctrp.art试运行时h=c(t-t)kJ/kgrp.arro式中c——燃料的收到基比定压热容，kJ/(kg·oC)；p.art——燃料温度，oC；rt——基准温度，取送风机入口空气温度，oC。o

15本科毕业设计第15页共43页固体燃料比热容c为p.ar100MMc=car4.187arkJ/(kg·oC)p.ardr100100式中c——燃料干燥基比热容，kJ/(kg·oC)。drQ对于煤粉炉，h相对数值较小。若燃料未用外界热能加热，则只有当Mar.net%rar628时，才必须计算这项热量。（2）外来热源加热空气时带入的热量QwrQ=(hoho)kJ/kgwrklk式中——空气预热器入口的过量空气系数；ho——按加热后空气温度计算理论空气的焓，kJ/kg；kho——基准温度下的理论空气焓，kJ/kg。lk（3）对于燃煤锅炉，如果燃料和空气都没有利用外界热量进行预热，且燃煤水分QMar.net%，则输入热量Q=Qrar.netar6282.4.3各项热损失（1）化学不完全热损失q根据经验取用0.5%，机械不完全燃烧热损失q根据经验34取用1.5%。（2）锅炉散热损失q根据经验取用0.5%。5（3）灰渣物理热损失q6灰渣物理热损失是指锅炉排出的炉渣、飞灰与沉降所携带的热量未被利用而引起的热损失。AarQ=(c)kJ/kg6hz100hzQ或q=6100%6Qr式中——灰渣中灰分的份额，由固态排渣炉和褐煤煤粉根据经验取用0.08；hz——灰渣温度，当不能直接测量时，固态煤粉排渣炉可取600OoC；液态排渣煤粉炉可取t=FT+100oC（FT为煤灰的熔化温度）lz33(c)——1kg灰渣在oC时的焓，按表2.1查取，kJ/kghz

16本科毕业设计第16页共43页4187A当燃煤的折算灰分小于10%（即A=ar10%）时，固态排渣炉可忽略炉渣zsQar.net德尔物理热损失；液态排渣炉、旋风炉可忽略飞灰的物理热损失；对燃油及燃气锅炉，q=0。6（4）排烟热损失q2qQ(hh)14kJ/kg2pylk100Q100qq2100%(hh)42QpylkQrrh=Vo(ct)lkpylk式中h——排烟焓，kJ/kgpyh——冷空气焓，kJ/kglk——排烟处的过量空气系数。py在设计锅炉时，合理的取用锅炉排烟温度是一个关系锅炉长期经济可靠工作的实际问题。选择较低的排烟温度可以降低锅炉排烟热损失，有利于提高锅炉热效率，节约能源及锅炉的运行费用。但是，排烟温度降低却使尾部受热面中烟气与工质的传热温差减小，传热面积增大，金属消耗量和设备的初投资增多。另外排烟温度低还会引起末级烟道中硫酸蒸汽街路，使低温受热面腐蚀及堵灰，这样缩短了设备的使用寿命，增加了烟气的流动阻力和引风机的电功率消耗。堵灰严重时，引风机的压头不能保证炉膛和各个烟道正常的负压状态，还会危及到锅炉的出力和机组的正常运行。所以，排烟温度的选择是一个涉及到很多因素的复杂问题。仅仅根据锅炉设备的投资、运行费用和设备德尔补偿年限等条件所确定的排烟温度较经济排烟温度，随着锅炉参数的提高，给水温度的不断增加，经济排烟温度也不断提高，给水温度不断增加，经济排烟温度也不断提高，对于中小型锅炉虽然给水温度低，但由于排烟过量空气系数较大，经济排烟温度也较大。对于大中型锅炉，由于燃料消耗量的绝对值增大，为了节省燃料，需提高锅炉的热效率。各受热面的传热温差设计较小，因此经济排烟温度也较低。在进行校核热力计算时，如果计算经验不足，计算q时，也可暂时按表2-7[3]选择2排烟温度（我国电厂锅炉排烟温度推荐值）。=M其中Marar4187%zsQar.netoC。对于本设计经计算得Mar=0.069%<3%；故排烟温度选取为125zs2.4.4锅炉热平衡及燃烧消耗计算（1）锅炉输入热量QQQ=14580kJ/kgrrar,net

17本科毕业设计第17页共43页（2）排烟温度要先估后校取125℃py（3）排烟焓h查焓温表用插值法求得为1031.88kJ/kgpy（4）冷空气温度tt=20℃lklk（5）化学未完全燃烧损失q=0.53（6）机械未完全燃烧损失q=1.54（7）排烟处过量空气系数查表1-1[3]即低温空预器出口过量空气过量系数可得py=1.39py（8）排烟损失q2q=(100-q)(h-ho)/Q=6.0024pypylkr（9）散热损失qq=0.555（10）灰渣损失qq=066（11）锅炉总损失∑q∑q=q+q+q+q+q=8.523456（12）锅炉热效率=100-∑q=91.5（13）保热系数q=15=0.9946q5（14）锅炉有效利用热QQ=D(h-h)=5.613×108kJ/hgrgggs式中D=D=220×103kg/h；grh——过热蒸汽焓依据高温过热蒸汽参数在附录表中查得，其值将在表格中gg列出，查表得3475.4kJ/kg；h——给水焓依据低温省煤器入口参数在附录表中查得，其值将在表格中列gs出，查表得924.15kJ/kg。（15）实际燃料消耗量BB=100Q(Q)=42100kg/hr式中Q——锅炉有效利用热效率；——锅炉热效率；Q——锅炉输入热量，近似等于Q。rar.net（16）计算燃料消耗量BjB=B(1-q100)=41500kg/hj4

18本科毕业设计第18页共43页烟气特性如下表所示表2.5烟气特性表低炉膛，高温低温高温高温温低温序符项目名称单位屏，凝过热过热省煤空预省空预号号渣管器器器器煤器器受热面出1口过量空α"1.21.2251.251.271.321.341.39气系数烟道平均1.2121.2372过量空气α1.21.261.2951.331.365pj55系数干烟气容4.7184.8055.073Vm3/㎏4.57324.6224.945.211gy积226水蒸气容0.6730.6740.6760.6780.680.6824Vm3/㎏0.6724HO积22824057烟气总容5.2955.4815.765.8935Vm3/㎏5.24565.3935.62y积2417RO容积0.12620.140.1410.1370.1350.1320.126rRO份额287水蒸气容r0.1280.1270.1250.1230.1210.110.116HO2

19本科毕业设计第19页共43页积份额8三原子气体和水蒸0.248r0.270.2670.2610.2570.2530.24气容积总6份额容积飞灰34.09μg/m337.3637.2636.3435.7534.8733.25v浓度217.50烟气质量m㎏/㎏6.856.917.0367.157.3277.68y031质量飞灰0.02μ㎏/㎏0.0290.0280.0280.0270.0270.025y1浓度62.4.5锅炉内的燃烧计算（1）理论空气量VoVo=0.0889(C+0.375S)+0.265H-0.033O=3.87m3/kgarararar（2）理论氮容积VoN2CVo=0.8ar+0.79Vo=3.06m3/kgN2100（3）RO容积V2RO2CSV=1.866ar+0.7ar=0.74m3/kgRO2100100（4）理论干烟气容积VogyVo=Vo+V=3.81m3/kggyN2RO2（5）理论水蒸气容积VoH2OHMVo=11.1ar+1.24ar+1.61dVo(d=0.01kg/kg)=0.66m3/kgH2Okk100100（6）飞灰份额α查表2-4[3]可得0.92fh烟气焓温表（用于低温空预器的计算）

20本科毕业设计第20页共43页表2.7烟气焓温表（用于低温空预器的计算）烟气低温空预理论烟理论空理论烟气或空器气焓气焓焓增(每气温=1.39ho(kJ/ho(kJ/100℃)Δyk度kg)kg)hohΔh(℃)yyy—821.—100621.68512.5156841.639.141260.81030.816622820021.84863.657.651918.41558.425264130071.25887.677.142595.62096.634130440011.29910.696.043291.62647.643249550056.24934.714.674006.33211.052584160029—.65—3锅炉炉膛受热面的布置及其热力计算3．1锅炉的外形布置校核热力计算：校核热力计算的任务是在锅炉容量和参数、燃料性质、锅炉各部结

21本科毕业设计第21页共43页构、和尺寸已知的情况下，确定各受热面边界处的水、风、烟温度以及风、烟流经各受热面时的速度和锅炉效率、燃料消耗量等。校核热力计算可以帮助人们正确制定出提高锅炉安全经济运行的和改造锅炉的合理措施，同时也为锅炉的其他计算，如锅炉的通风计算、强度计算及水动力计算提供依据[10]。校核热力计算的主要内容包括：（1）锅炉辅助设计计算：这部分计算的目的是为后面受热面的热力计算提供必要的基本计算数据或图表。（2）受热面热力计算：其中包含为热力计算提供结构数据的各受热面的结构计算。（3）计算数据分析：这部分内容往往是鉴定设计质量、考核学生专业知识水平的主要依据。整体校核热力计算过程如下：（1）列出热力计算的主要原始数据，包括锅炉主要参数和燃料特性参数；（2）根据燃料、燃烧方式及锅炉结构布置特点，进行锅炉通道空气量平衡计算；（3）理论工况下（a=1）的燃烧计算；（4）计算锅炉通道内烟气的特性参数；（5）绘制烟气温焓表；（6）锅炉热平衡计算和燃料消耗量的估算；（7）锅炉炉膛热力计算；（8）按烟气流向对各受热面依次进行热力计算；、（9）锅炉整体计算误差的校验；（10）编制主要计算误差的校验；（11）设计分析及结论[11]。锅炉的热力系统确定之后需要选择一定得锅炉外型以满足热力系统对各个受热面布置得要求。锅炉外型的布置与锅炉参数、燃烧设备的型式以及制造工艺条件等因素有关，还与锅炉房的建筑模式及其他设备的配合等方面的要求有关。

22本科毕业设计第22页共43页图3大中型电站锅炉的整体布置方案对于中等参数和中等容量以上的电站锅炉大多采用室然方式。室燃炉由于热力循环效率的要求，给水温度和蒸汽温度都比较高，过热器、省煤器、空气预热器等受热面成为锅炉热力系统不可缺少的部件，而很少在布置锅炉管束。锅炉本体的外型取决于炉膛和尾部受热面的相对位置，下图给出了几种常见的本体布置方案。图中(a)通常称为“”型布置，他是国内外大中型锅炉应用的最为广泛的一种布置型式。因此本设计也采用这种布置型式。这种布置对于受热面的布置比较简便，各受热面易于和烟气成逆流形式。锅炉排烟出口在底层，送、引风机等动力设备以及除尘设备都可以安置在地面基础上。锅炉德尔构架和厂房建筑高度比较低。本设计国产220t/h锅炉采用这种方案可以节省钢材约250t，占结构用钢的15%[4]。然而，由于尾部烟道和炉膛后墙靠的太近，使尾部受热面检修空间减小，不利于维修。3．2锅炉炉膛及辐射受热面的布置锅炉炉膛兼有完成燃料燃烧和传热的任务，在布置和设计炉膛时首先要满足燃料燃烧的要求，在此前提下考虑炉膛中合理布置辐射受热面，使炉膛中辐射受热面的吸热量达到锅炉热力系统所分配的吸热量的规定。3.2.1炉膛燃烧器的布置方式

23本科毕业设计第23页共43页对于室燃炉的炉膛根据燃烧器的类型和布置方式可分为下图几种方案。图4室燃炉炉膛型式对于直流燃烧器多采采用四角切圆布置方式，如图3-2（b）所示。这种角置式直流燃烧器的炉膛在锅炉容量小于670t/h时一般为单炉膛型式，为了保证良好的炉内空气动力场结构，炉膛横截面的形状应尽可能的设计成正方形或接近正方形的矩形。3.2.2炉膛中辐射受热面的布置炉膛中的辐射受热面主要是指炉膛的水冷壁。水冷壁管有光管或鳍片管两种形式，在中小锅炉中，水冷壁多由光管组成。锅炉容量增大后，炉膛面积相对减少，为了充分利用炉膛面积，水冷壁管的节距比较小，布置紧密。当然这对保护炉墙的结构影响很大。大容量锅炉将光管或鳍片管焊接在一起，构成膜式水冷壁，如下图所示，膜式水冷壁节距越大，水冷壁的管束越少，膜式壁的金属耗材降低，但是由于鳍片宽度增加，在同样的向火面热负荷时鳍端的金属温度升高，容易烧损。另外，如果相邻鳍片热负荷不均匀，鳍片越宽，两端的温差越大，由此产生的附加热应力也越大，可能造成鳍片焊

24本科毕业设计第24页共43页口的断裂，是水冷壁失效，在目前焊接工艺条件下不允许相邻管子的金属温差超过50oC。由于采用膜式水冷壁，炉墙不直接与高温火焰接触，可省去笨重的耐火材料，只要轻便的保温材料即可。这样可以大大简化炉膛的结构，减轻炉膛重量，有效的改善炉膛的密封性。在现代大中型锅炉中，为了改善炉内的空气动力工况，减少烟气死滞区，增加火焰的充满度，都将后墙水冷壁上的靠近出口烟窗处弯制成折烟角，如图3-4所示。折烟角可以增加水平烟道的长度，可以在不改变锅炉深度的条件下布置更多的对流过热器受热面。折烟角迫使烟气流转向，防止烟气短路流入水平烟道，改善烟道冲刷屏式过热器的空气动力特性，增加横向冲刷作用，是烟气流速沿水平烟道高度分布趋于均匀，折烟角入炉膛的深度约占炉膛深度的1/3~1/2，一般取α=25o~45o，β=45o~75o。图6炉膛折焰角示意图水冷壁通常要分成几段：（1）炉膛下部（亦称下辐射区）的水冷壁管内工质一般为过冷水或干读很小的汽水混合物状态，在该区内工质存在从单相流体变成两相流体的相变过程，为了获得稳定的两相流体流动的稳定性，水冷壁管采用不同的管径。（2）炉膛中部（亦称中辐射区）的受热面是蒸发受热面，管内工质为汽水两相状态。为了使下辐射区出来的汽水混合物能均匀的分配至中辐射区的并行管子，两端之间设置有汽水分离器。中辐射区的管径较大。该区段是工质完成蒸发的主要区段，一般情况下辐射区的干度约为0.7～0.85左右。（3）炉膛上部（亦称上辐射区）的水冷壁管是全部完成工质的汽化过程并逐步使之

25本科毕业设计第25页共43页过热的辐射受热面。由于上辐射区存在工质的蒸干点，为了使水冷壁金属耗材有足够的冷却条件，设计时管内工质的质量流速选取较高。工质到达出口集箱时，蒸汽有5oC~8oC。炉膛水冷壁的设计，除了要考虑其受热特性外，还要考虑水循环的可靠性、热膨胀位移的自由度及支撑吊挂的结构型式等。3.2.3锅炉凝渣管的布置现代锅炉一种常见的对流蒸发受热面时布置在炉膛现户口烟窗后的凝渣管束。它的作用是确保烟气下游行程中的对流受热面不发生结渣现象。虽然炉膛出口的烟气温度再设计炉膛时已考虑到使其低于煤的灰熔点，但由于炉内温度场的不均匀，仍有可能在烟窗的局部区域烟气温度超过炉膛出口烟气温度，烟气中的灰粒可能处于熔化状态。如果这些溶化的灰粒凝结在较密集的对流换热面上，则容易粘结成片，堵塞烟气通道，增加烟气流动阻力，影响锅炉的正常运行。布置凝结管束后可以使流过的烟气温度降低50oC~80oC，飞灰会因此而全部凝固，不会在粘附在下游的受热面上。为了使粘附在凝管上的灰渣不至于连成片，凝渣管的横纵向节距都应设计的较大。现代锅炉的凝渣管多是由后墙水冷管（或后拱管）拉宽而成。后墙水冷壁管到达烟窗后有规则的移除后墙水冷壁的平面，形成3~5排的错列布置的管束形式。虽然流过凝渣管束的工质实际上是后墙水冷壁内的工质，管外烟气的流速也较低，但是他已不属于炉膛的辐射受热面，他的传热计算方式也完全不同于水冷壁。在锅炉热力计算中它是烟气辐射换热和对流传热的分界面，自此以后烟气流过的受热面均匀的流过受热面。高压锅炉过热蒸汽温度较高，通常都布置有屏式过热器，这时炉膛出口烟气首先经过后屏，凝渣管的作用可以由后屏来代替。而后墙水冷壁管则通过特制的后墙引出管将烟气引出锅炉的水平烟道。后墙水冷壁引出管节距较大，它的主要作用是承受后墙水冷壁和炉墙的重量，但热力计算时要单独计算其对流吸热量。综上锅炉炉膛及相关受热面已经布置完毕，接下来将进行热力校核计算。4炉膛的热力计算4．1炉膛校核热力计算的步骤炉膛校核热力计算可以按以下步骤进行：（1）计算炉膛结构尺寸及烟气有效辐射层厚度；（2）选取热风温度，并依据有关条件计算随每千克燃料进入炉膛的有效热量；（3）根据燃料种类、燃烧设备的形式和布置方式，计算火焰中心位置的系数M；（4）估计炉膛出口烟温，计算炉膛烟气平均热容量；（5）计算炉膛受热面辐射换热特性参数，如水冷壁的灰污系数ζ、辐射角系数x、热有效系数ψ等；

26本科毕业设计第26页共43页（6）根据燃料和燃烧方式计算火焰黑度和炉膛黑度；（7）计算炉膛出口烟温；（8）核对炉膛出口烟温误差；（9）计算炉膛热力参数，如炉膛容积热强度等；（10）炉膛内其他辐射受热面的换热计算，如屏式过热器等。计算完尾假定热计算对应每千克燃料假设炉计算出理计算火焰膛出口计算炉膛出口烟气温度(计数值)To2731AT3否判断计算误差：M(o1sl10)0（计算值）.61BVjc1是以计算作为屏过入口烟1图9炉膛校核热4．2炉膛几何特征的计算4.2.1炉膛结构的几何特征参数及其影响因素炉膛结构的几何特征主要包括：（1）炉膛容积；（2）炉膛内炉墙总面积；（3）炉墙有效辐射受热面的面积；（4）炉前火焰有效辐射层厚度；

27本科毕业设计第27页共43页（5）炉墙水冷程度。炉膛结构几何特征参数与锅炉的设计容量、燃料特性、炉膛容积热负荷、炉膛截面热负荷、燃烧区域受热面热负荷、炉膛辐射受热面热负荷、炉膛出口烟气温度等设计参数密切相关。锅炉炉膛设计中，参照设计规范中推荐的取值范围和选取原则，再接合以往经验来决定这些参数的合理取值。4.2.2炉膛容积热负荷炉膛容积和尺寸的确定，根据燃料特性及燃烧方法等工况条件，按下表推荐的数值范围，并参考以往的经验选择炉膛容积热负荷q的数值，然后再求炉膛的容积。v炉膛容积为:BQV=ar.netmqvMW/m3。根据本设计的实际情况取q=0.12炉膛容积热负荷的取值越小，v则折算到单位炉膛容积内的放热量越大；反之，则越小。显然炉膛容积热负荷决定了炉膛内的整体温度水平，同时也决定了燃料在炉膛内的停留时间。但二者的影响规律相反，炉膛整体温度高。则燃料停留时间短；反之，锅炉整体温度低，则燃料停留时间长。为了考虑燃料燃烧和炉内传热过程对室燃炉炉膛的限制，设计锅炉时通常用炉膛热负荷这一参数表示，炉膛热负荷是一个大尺度的统计数据，他能够从某种程度上反映燃烧和传热对炉膛几何尺寸的要求，但是由于炉内燃烧温度和传热计算的复杂性，炉膛热负荷仅仅是一种经验性的参数。4.2.3炉膛截面热负荷炉膛容积确定后，再根据表4-2推荐的炉膛断面热负荷q，并参考以往经验，计算A炉膛截面尺寸：BQA=ar.netm2qA截面热负荷从另一角度反映了炉膛内的温度水平和燃料在炉膛内的停留时间，弥补了炉膛容积热负荷仅能够确定炉膛容积而不能其形状的不足。炉膛容积热负荷和截面热负荷的结合可以合理的确定炉膛的容积、形状和尺寸。在相同的炉膛容积条件下，选取较高的截面热负荷可以得到较高的炉膛，而选取较低的截面热负荷可以得到相对较大的炉膛截面和较低的炉膛高度。对于本设计q选取为2.45MW/m2，炉膛的宽度和深度的比例应保持在1~1.1的范A围内。炉膛的高度尺寸主要受燃料在炉膛内停留的时间的影响，炉膛越高，燃料可停留时间越长，煤粉燃尽几率越大。故经计算和经验的炉膛宽度为8622mm，深度为7983mm。

28本科毕业设计第28页共43页表4.2炉膛截面热负荷q统计值MW/m2A锅炉蒸220~23400~41发量6701000200000D(t/h)褐煤和2.10~2.2.91~3.3.20~3.3.20~3.3.30~3.易5637727883结切渣向煤燃烟2.33~2.2.79~4.3.72~4.4.37~5.4.80~5.烧煤6707654062无烟2.20~3.2.58~3.2.73~4.煤、~4.98485000贫煤前墙或2.21~2.3.02~3.3.49~4.对冲布797207置

29本科毕业设计第29页共43页4.07~4.4.19~5.5.23~6.6.12~7.7.09~8.油、气7723167914截面热负荷取决于燃料的燃烧特性和灰渣特性等因素。对着火和燃烧性能较差的煤，趋向于选择较高的截面热负荷，过低的截面热负荷会造成燃烧器区域温度下降，不利于正常着火。但同时还需要考虑煤燃烧时的结渣特性，如果截面热负荷较高，则将没有足够的受热面吸收燃烧器区域燃料燃烧释放的热量，是局部温度过高，引起燃烧器附近区域结渣。对固态排渣炉，当然用灰熔融温度较高的煤种时，q可取较高数值，对灰A熔融温度较低的煤，q应适当降低。A截面热负荷的选择还应考虑到水冷壁内工质冷却能力的影响，避免局部水冷壁热负荷过高，对亚临界锅炉，工质冷却能力较差，局部偏高的热负荷会使水冷壁金属温度升高到危险温度。另外，炉膛容积热负荷增大会使炉膛面积相对减少，可布置的受热面减少，辐射传热量降低，火焰平均温度提高，容易在受热面上结渣。如果选取过低，炉膛容积过大，使锅炉结构不紧凑，降低了炉膛的火焰温度水平，不利于燃料的稳定燃烧。以上讨论的是从锅炉总体平均的角度。根据炉内燃烧和传热的特点得到的一些结q和果。但是，炉膛内局部的vq的值却是十分不同的，特别是在燃烧器附近，燃料A大部分集中在这个区域内燃烧，燃烧强度最大，火焰的温度最高，即便整个炉膛德尔辐射受热面面积是足够的，在燃烧器区的水冷壁上仍然存在结渣的危险。所以进一步设计炉膛时还应考虑到燃烧器附近的局部特性。工程上通常用燃烧器区域的炉膛断面热负荷q来表示他的燃烧和传热过程的特性。如果设计选用的q值越小，释放相同德尔燃料燃ff烧的炉膛横截面积越大，燃烧区域锅炉炉膛所具有的辐射受热面积越多，受热面的传热能力较强，越不易发生炉壁结渣现象。对于本设计的实际情况暂不考虑q的影响只作为参考。f4.2.4确定炉膛容积边界的一般原则（1）贴墙水冷壁管中心线所在的平面；（2）绝热保护层的向火表面，未敷设水冷壁的地方为炉墙内壁面；（3）炉墙出口断面：通过后屏过热器或凝渣对流管束的第一排管子中心线的所在平面；（4）炉膛底部：冷灰斗高度一半处的水平面；当采用平炉底时的炉底平面；（5）当屏式过热器占据整个炉膛顶部或布置于炉膛出口烟窗处而占据部分炉膛容积时，则为屏式过热器与炉膛的交界面；若屏式过热器布置于炉膛中部或两侧，以及布置在炉膛上部或前侧时，则屏式过热器所占空间应计入炉膛容积内（此时屏式过热器作为炉膛容积内的辐射受热面）；

30本科毕业设计第30页共43页（6）对于炉膛中狭长容积的部分，去深度为0.5m处的截面。4.2.5计算过程中的具体问题（1）计算炉膛容积，可将炉膛容积划分为几个简单的几何体分别计算，然后求其和；（2）炉墙总面积即包覆炉膛容积的总面积，含炉膛内辐射受热面的形体表面积，对于双面水冷壁和前屏过热器，以其边界管中心线和管子曝光长度所围成的面积的两倍计入炉内炉墙总面积；（3）炉膛辐射受热面多布置在炉墙表面上，所以炉墙内总面积是计算炉内换热的基础。计算炉墙内总面积时，应扣除炉墙尚未敷设管子的区段。如喷燃器及人孔门的面积；（4）炉膛有效辐射受热面面积是指参与辐射换热的面积。在炉膛热力计算中，它为一假想的连续平面，而其面积数值的大小，在吸热方面与沾污的辐射受热面相当；（5）炉膛有效辐射受热面与炉墙面积的比值称为炉膛水冷壁水冷程度：X=S/A它是个反映炉膛结构布置特性的参数，其物理意义相当于整个炉膛的平均辐射角系数。（6）炉膛介质的有效辐射层厚度，在炉膛容积内不含有屏式过热器时，计算如下：Vs=3.61mA14.2.5锅炉炉膛结构数据炉膛结构的基本数参见CAD图（1）前墙总面积AqA=8.622[(1.395+0.905)+3.955/2]+22.176×(6.83+2×1.267)=250.43m2q（2）侧墙总面积2AcA=(7.983+4.491)×2.081×0.5c1A=6.191×12.976c2A=[6.191+(7.983-0.896-1.76)]×1.016×0.5c3A=(7.983-0.896-1.76)×0.344c4A=[(7.983-0.896-1.76)+4.461]×0.86×0.5c5A=6.874×4.461c62A=2（A+A+A+A+A+A）=271.72m2cc1c2c3c4c5c6（3）后墙总面积AhA=8.622×[(5.433/2+4.491/2)]+12.976×(6.83+2×1.276)+8.622×2.032=181.86m2h（4）喷燃器总面积AycA=6m2yc（5）炉顶面积AldA=(4.461+0.896)×8.622-2×0.5×0.896×0.896=45.47m2ld

31本科毕业设计第31页共43页（6）炉膛与屏交界面积A2A=(6.874+0.225+0.344)×8.622=64.17m22（7）炉墙总面积A1A=A+2A+A+A+A=813.65m21qchld2（8）炉膛截面面积AAA=7.983×8.622-0.8962×2=67.23m2A（9）水冷壁管外径dd=60mm（10）水冷壁管节距SS=64（11）管子至墙中心距ee=0（12）水冷壁角系数XX=0.98slsl（13）炉顶角系数XX=0.98ldld（14）出口烟窗角系数XX=1ycyc（15）炉膛容积V1V=A×8.622+(8.622+6.83)×0.896×0.5×(22.176+12.976)=1414.72m31c（16）二等分平面到出口烟窗中心线的距离H=20.17m1（17）冷灰斗二等分平面到炉顶的距离H=24.26m0（18）冷灰斗二等分线平面到燃烧器中心线的距离H=5.28mr（19）炉膛总有效辐射受热面AlzA=0.98×(A-A-A)+1×A=792.78m2lz12yc2（20）炉膛水冷程度XX=S/A=0.97lz1（21）炉膛有效辐射层厚度ss=3.6×V/A=6.26m114．3炉膛热力计算中的几个问题4.3.1关于炉膛出口烟气温度炉膛出口烟气温度，中小型锅炉指凝渣管前的烟温，大容量锅炉通常指屏式过热器前烟温。炉膛出口烟温的高低，决定了锅炉机组辐射热量和对流换热量的比例份额。炉膛出口烟温偏低，降低对流过热器的平均传热温差，又势必会增大昂贵的对流过热器受热面。此外，炉膛出口烟温还首先应保证锅炉出口不结焦。为此，炉膛出口烟温应低于燃料灰分的软化温度（一般ST低100oC）。通常在进行锅炉设计时，燃煤锅炉出口烟温的选择，以对流受热面而不结焦为前提，表4-5[3]提供了燃煤锅炉炉膛出口烟温的推荐值。4.3.2关于热空气温度热风温度主要依据燃烧方式的要求确定。首先应保证燃料迅速点燃和稳定燃烧。但

32本科毕业设计第32页共43页热风温度过高，将使空气预热器的结构过于庞大，尾部烟道布置困难，设备初投资及运行费用高。热风温度主要依据燃烧方式的要求确定。首先应保证燃料迅速点燃和稳定燃烧。电站锅炉热风温度的推荐值见表4-6[3]。一般液态排渣炉和燃用高水分燃料用热风作为干燥剂的制粉系统，需要用较高的热风温度。4.3.3灰污系数灰污系数是考虑受热面反向辐射对换热影响的系数，其数值的物理意义表示火焰辐射到受热面上的热量最终为受热面所吸收的份额。若水冷壁管被灰污的越严重，其灰污层表面温度越高，反辐射能力越强，水冷壁吸收的热量越少，则灰污系数越小。灰污系数的大小与多种因素有关，在炉膛设计计算中可参照表4-7[3]取用。双面水冷壁及炉膛容积内的屏式过热器，其灰污系数比贴墙管水冷壁的灰污系数小0.1；而满焊双面壁比贴墙非膜式要小0.05。4.3.4火焰中心位置修正系数系数M是被用来考虑沿炉膛高度方向温度最高处的相对位置对炉内换热影响的参数。是重要的修正系数之一，对计算结果影响很大，以下规定了M值的计算方法。对煤粉炉M值一般不大于0.5。M=A-B(x+Δx)rx=H/HrrLnBHH=iirirnBii式中A、B——与燃料种类和炉膛结构有关的经验系数，其值见表4-8[3]，A取用0.56，B取0.5；x——燃烧器的相对高度；rΔx——火焰最高温度点的相对位置修正值，其值见表4-9[3]，取用0；H——炉膛高度，即从炉底或冷灰斗中间平面至炉膛出口烟窗中部的高度，m；LH——燃烧器的布置高度，即从炉底（平炉底的炉膛）或冷灰斗中间平面（炉r底为冷灰斗的炉膛）至燃烧器轴线的高度，m；B——对应每层燃烧器的燃煤量，kg/s；iH——对应于每层燃烧器的布置高度，m；rin——该层燃烧器的数量。i

33本科毕业设计第33页共43页5炉膛及炉膛顶部受热面的校核热力计算5．1炉膛校核热力计算5.1.1理论热、冷风焓锅炉理论热风焓h0查表2.6烟气焓温表利用插值法计算得等于1827.51kJ/kg；而rk冷风焓h0由锅炉热平衡及燃料消耗量计算表（表2.3）查得等于102.36kJ/kg。lk5.1.2相关热量计算（1）空气带入炉膛热量QkQ=h0h0=1934.24kJ/kgk11zfrk1zflk式中h0——理论热风焓h0=1827.51kJ/kg；rkrkh0——理论冷风焓h0=102.36kJ/kg；lklk——炉膛出口过量空气系数，查表1-1[3]漏风系数和过量空气系数查得为11.2；——炉膛漏风系数，查表1-1[3]漏风系数和过量空气系数查得为0.05；1——制粉系统漏风系数，查表1-1[3]漏风系数和过量空气系数查得为0.1；zf（2）对应于每千克燃料送入炉膛的热量Q1qqQ=Q136Q=66440.23kJ/kg1r100qk4式中Q——燃料的收到基低位发热量，为14580kJ/kg；rQ——空气带入炉膛热量；kq——化学未完全燃烧热损失取用0.5%（见表2.3）；3q——灰渣损失取用0.086%（见表2.3）；6q——机械未完全燃烧热损失取用1.5%（见表2.3）。45.1.3相关系数计算（1）火焰中心相对高度系数XhX=rx=0.25H1式中h——燃烧器的布置高度，即从炉底（平炉底的炉膛）或冷灰斗中间平面（炉r底为冷灰斗的炉膛）至燃烧器轴线的高度，为4962mm；

34本科毕业设计第34页共43页H——冷灰斗中间平面至炉膛出口烟窗中部，H=22176-4092-2083=20170mm；11Δx——火焰最高温度点的相对位置修正值，其值见表4-9[3]，取用0；（2）火焰中心位置修正系数MM=A-BX=0.469式中A、B——与燃料种类和炉膛结构有关的经验系数，其值见表4-6[3]；A取0.56，B取0.5；X——火焰中心相对高度系数为0.39。（3）水冷壁热有效系数sl=X=0.441slslsl式中——水冷壁污染系数0.45，见表4-7[3]；slX——水冷壁角系数0.98，见表4-4[3]；sl（4）屏、炉交界面的污染系数yc==0.441ycsl式中——取用0.98；——水冷壁污染系数0.45，见表4-7[3]。sl（5）屏、炉交界面的热有效系数yc=X=0.441ycycyc式中——屏、炉交界面的污染系数；ycX——屏、炉交界面的角系数，取用1。yc（6）平均热有效系数pjAAA=slyc2ryc=0.441pjA1式中——水冷壁有效热系数；sl——屏、炉交界面的热有效系数；ycA——喷燃器及门孔面积6m2，见表4-4[3]；yc——燃烧器及门孔的热有效系数0；r

35本科毕业设计第35页共43页A——炉膛与屏交界面积64.17m2，见表4-4[3]；2A——A=A+2A+A+A-A，式中各值见表4-4[3]。qchldyc（7）三原子气体辐射减弱系数kq0.781.6rTK=10.2H2O0.110.371=3.2121/(m·Mpa)q10.2rps1000式中r——水蒸气容积份额，见表2.5烟气特性表；H2Os——炉膛有效辐射层厚度6.26m，见表4-4[3]；r——三原子气体和水蒸气容积总份额0.27，见表2.5烟气特性表；T——炉膛出口烟温1423K（估值）；1p——炉膛内压力0.1MP。（8）灰粒辐射减弱系数kh55900k==79.921/(m·Mpa)h3T2d21h式中T——炉膛出口烟温1423K（估值）；1d——灰粒平均直径，通常取13μm；h（9）煤粉火焰辐射减弱系数kk=krk10xx=3.6851/(m·Mpa)qhy12式中k——三原子气体辐射减弱系数；qr——三原子气体和水蒸气容积总份额；k——灰粒辐射减弱系数；hx——燃料种类修正系数，取用0.5；1x——燃烧方法修正系数，对室燃炉取用0.1；2μ——烟气质量飞灰浓度0.03kg/kg，见表2.5烟气特性表；y5.1.4黑度计算（1）火焰黑度h=1-e-kps=0.855h式中k——煤粉火焰辐射减弱系数；s——炉膛有效辐射层厚度6.26m，见表4-4[3]；p——炉膛内压力0.1MP。（2）炉膛黑度1

36本科毕业设计第36页共43页=h=0.9311hhsl式中——火焰黑度；h——水冷壁有效热系数。sl5.1.5炉膛出口烟温及误差（1）炉膛出口烟温（计算值）1T=0273=1076.5oC10.63600AT3M01pj101BVjc式中T——理论燃烧绝对温度2151.95oC；0M——火焰中心位置修正系数；A——炉墙总面积813.65m2；1B——计算燃料消耗量41500kJ/h,见表2.3；j——平均热有效系数0.438；pjφ——保热系数0.9946，见表2.3；QhVc——烟气平均热容量V=1gl=9.51kJ/(kgoC)。c01（2）计算误差=-（估）=73.5oC<100oC，在允许误差（±100oC）范围内。115.1.6辐射放热及热负荷（1）炉膛有效热辐射放热量QflQf=Qh=7564.1kJ/kgllyl式中φ——保热系数0.9946，见表2.3；Q——对应于每千克燃料送入炉膛的热量；1h——炉膛出口烟气焓8834.2kJ/kg，查焓温表，有插值法求得。yl（2）辐射受热面平均热负荷qSq=BQf3.6A=110534W/m2jSlLZ式中B——计算燃料消耗量41500kJ/h,见表2.3；j

37本科毕业设计第37页共43页Qf——炉膛有效热辐射放热量；lA——炉膛总有效辐射受热面792.78m2，见表4-4[3]。lz5.1.7相关强度计算（1）炉膛截面热强度qAq=BQ3.6A=2528065.89W/m2AjrA式中B——计算燃料消耗量41500kJ/h,见表2.3；jQ——燃料的收到基低位发热量，为14580kJ/kg；rA——炉膛截面面积67.23m2，见表4-4[3]。A（2）炉膛容积热强度qVq=BQ3.6V=119136W/m2Vjr1式中B——计算燃料消耗量41500kJ/h,见表2.3；jQ——燃料的收到基低位发热量，为14580kJ/kg；rV——炉膛容积1414.72m3。15．2炉膛顶部辐射受热面及工质焓增的计算5.2.1炉膛顶部相关热量及流量计算（1）炉膛顶棚总辐射吸热量QldQ=3.6ηqA=8930000kJ/hldhsld式中η——炉膛顶棚热负荷分配不均匀系数，取用0.68；hq——辐射受热面平均热负荷；sA——炉膛顶棚面积32.11m2。ld（2）炉膛顶棚蒸汽流量DldD=D-D=21000kg/hldjw式中D——锅炉额定蒸发量，D=220×103kg/h；D——减温水总流量，取用9000kg/h；jw5.2.2顶棚蒸汽进出口焓及温度（1）顶棚蒸汽焓增ΔhldΔh=Q/D=43.32kJ/kgldldld式中D——炉膛顶棚蒸汽流量；ldQ——炉膛顶棚总辐射吸热量。ld（2）炉膛顶棚出口蒸汽焓hldh=h+Δh=1946.68kJ/kgldldld

38本科毕业设计第38页共43页式中h——炉膛顶棚进口蒸汽焓1906.36kJ/kg，其值根据蒸汽参数、汽包压力对ld应的干饱和蒸汽在运用插值法求得。Δh——顶棚蒸汽焓增。ld6屏式过热器6．1屏式过热器概述半幅射式过热器和半幅射式再热器是指布置在炉膛上部或炉膛出口烟囱出，即接受炉内直接辐射热，也吸收烟气的对流热的受热面，通常称为屏式过热器。他是有许多管子紧密排列的管片（管屏）所组成。烟气在屏与屏之间的空间流过，屏间距离（即横向节距）较大，一般在s=600mm~1200mm之间。相对纵向节距很小，一般s/d=1.1~1.2。12在大型锅炉中，布置在炉子出口烟窗处的屏式受热面，在防止过热器结渣方面还有取代凝渣管的作用。在屏式受热面区域中，烟气温度在900oC~1200oC之间，烟气流速一般在5~6m/s左右，除吸收炉膛直接辐射热外，还吸收烟气的对流热。因此屏式受热面的热负荷是相当高的；管片中平行工作管子所接受的炉内辐射热及所接触的烟气温度有明显差别，也就是说，平行工作管子间的管长相差较大，导致各管中蒸汽流量不同。有时发现平行管子的蒸汽温度和管壁温度，相差竟达80~90oC。还有，在机组启动时，屏式受热面也容易出现管壁超温现象。这些现象说明，屏式过热器受热面时过热器系统安全运行的薄弱环节。ρω=700~1200kg/(m2·s)z这是为提高屏式受热面的安全性，首先应当采用较高的质量流速,，以保证管子的冷却；对于接受炉内辐射热最多的外圈管子，常采用比其他管子高一级的钢材制造，并以所谓“短路法”来增加其蒸气速度；对于管子较长、弯曲次数较多的管屏，用双U型管屏来代替W型管屏，增加依稀中间混合。为了减小管屏之间的流量偏差，屏式过热器的受热面整体连接最好采用H型而不是Z型或者U型连接方式。6.2屏式过热器的结构尺寸6.2.1屏的结构数据计算（1）管子外径d=42mm×5mm（2）屏的片数Z取12（3）每片屏的管子排数nn=4×10=40（4）屏的深度LL=2.076m（5）屏的平均高度hh=7.4m

39本科毕业设计第39页共43页（6）一片屏的平面面积AA=13.5m2pp（7）屏的横向节距SS=591mm11（8）比值=S/d=14.1111（9）屏的纵向节距SS=46mm22（10）比值=S/d=1.09222（11）屏的角系数xx=0.98pp（12）屏的计算受热面积AA=2AxZ=317m2pjpjpp（13）屏区顶棚面积AA=宽×深×角系数=17.5m2dpdp（14）屏区两侧水冷壁面积AA=高×深×角系数×2=30.1m2slsl（15）屏区附加受热面面积AA=AA=47.6m2pfjpfjdpsl（16）烟气进屏流通面积AA=(6.424+1.76)-12×0.042×(6.424+1.76)=pp58.8m2（17）烟气出屏流通面积AA=(6.424+0.55)-12×0.042×(6.424+0.55)=50m2ppAA（18）烟气平均流通面积AA=2×pp=54m2yyAApp（19）蒸汽流通面积Altd2A=12×10××n(其中d=0.042-2×0.005,单位为m)=0.097m2lt4n（20）烟气有效辐射层厚度s1.8（注：S单位为m）=0.779m1111hLS1（21）屏区进口烟窗面积A查表得A=64.17m2chch（22）屏区出口烟窗面积AA=8.622×6.424=55.4m2chch

40本科毕业设计第40页共43页6．3屏式过热器的热力计算6.3.1屏式过热器热力计算特点屏式过热器，在热力计算中有以下特点：（1）在换热方式上，即受烟气冲刷，又吸收炉膛及屏间的高温烟气的辐射；（2）屏式过热器多属于中间过热器，其进出口处的工质参数，在进行屏的计算时，往往为未知数；（3）屏与屏之间横向节距大，烟气流速地。且冲刷不完善。所以，某些交换参数，如利用系数、传热系数等的计算方法，不同于一般的受热面。；（4）若屏进出口工质参数均为未知数，需先在过热器系统中分级定温，然后计算另一端的工质参数。假设的参数是否准确，需在相应的受热面热力计算之后校核；（5）进行屏的热力计算时，应该注意混合式减温器对屏入口工质参数的影响[4]。6.3.2屏的校核热力计算屏的热力计算列为方框图如下：

41本科毕业设计第41页共43页已知：屏入假定附加受热假定屏出计算屏的对计算屏吸收用低温过假定屏进计算屏吸计算屏出根据传热方程Q=KAt计算Bj是否判断计算误差：是计算附加受热面的吸热面量，并判断计算误Qdpfj是否下一个受图10屏的热力6.3.3热量的计算（1）屏的对流吸热量Qdp

42本科毕业设计第42页共43页Qd=(hhho)Qd=1022kJ/kgpypyplkpfj式中h——烟气进屏焓，查炉膛校核热力计算表即炉膛出口烟焓8751.64kJ/kg；yph——烟气出屏焓，查焓温表7422.6kJ/kg；ypQd——屏区附加受热面对流吸热量，先估后较取300kJ/kg。pfj（2）炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量QfpQf=(Qh)A/A=505.77kJ/kgpyc1ypchlz式中——炉膛与屏相互换热系数，取用1；——炉膛出口烟窗的沿高度热负荷分配系数，取用0.8；ycA——屏区进口烟窗面积，见表6-1[3]。ch（3）炉膛及屏间烟气向屏后受热面的辐射热量QfpQf(1a)xaAT4Qf=p0chpjr=92.53kJ/kgpB/3600j式中Qf——炉膛出口烟窗射入屏区的炉膛辐射热量；p——=5.67×10-11W/(m2·K4)；00——燃料种类修正系数；取用0.5；ra——屏区烟气黑度，见表6-2[3]。（4）屏区附加受热面吸收的辐射热量QfpjqAQf=Qfpfj=53.95kJ/kgpjqpqAApjpfj式中Qf——屏区吸收的炉膛热负荷，Qf=QfQf=413.24kJ/kg；pqpqppA——屏区附加受热面面积，见表6-1[3]；pfjA——平的计算受热面积，见表6-1[3]。pj（5）屏区水冷壁吸收的辐射热量Qfpsl

43本科毕业设计第43页共43页AQf=Qfsl=34.12kJ/kgpslpqAApjpfj式中Qf——屏区吸收的炉膛热负荷，Qf=QfQf=413.24kJ/kg；pqpqppA——屏区两侧水冷壁面积，见表6-1[3]。sl（6）屏区顶棚吸收的辐射热量QfpldAQf=Qfdp=19.8kJ/kgpldpqAApjpfj式中A——屏区顶棚面积，见表6-1[3]。dp（7）屏的对流传热量Qdp3.6AtkQd=pj1=1008kJ/kgpBj式中A——屏的计算受热面积，见表6-1[3]；pjt——平均传热温差，t=568.12oC；1pjpjk——对流传热系数，k=1=64.52W/(m2·oC)。Qf11(1pq)()Qd1p2（8）屏区水冷壁对流吸热量Qdpsl3.6ktAQd=2sl=146.56kJ/kgpslBj式中t——平均传热温差，t=668.1oC。2pjs6.3.4相关系数计算（1）三原子气体辐射减弱系数kq0.781.6rTk=0.2(H2O0.1)(1-0.37pj)=1141/(m·MPa)q10.2rps1000式中s——屏间烟气有效辐射层厚度0.779m，查表6-1[3]；P——屏间烟气压力，取用0.1MPa；r——三原子气体和水蒸气容积总份额0.27，查烟气特性表。

44本科毕业设计第44页共43页（2）灰粒的辐射减弱系数kh55900k==86.361/(m·MPa)h3(273)2d2pjh式中——烟气平均温度，()/2=993.7oCpjppd——灰粒平均直径，通常取用13μm。h（3）烟气的辐射减弱系数kk=krk=5.471/(m·MPa)qhy式中——烟气质量飞灰浓度0.029kg/m3，查烟气特性表。y（4）屏进口对出口的角系数xLLx=()21=0.14ss11式中L——屏的深度，见表6-1[3]；S——屏的纵向节距，见表6-1[3]。1（5）烟气侧放系数1d=()=194.21W/(m2·oC)1d2sxf2式中——利用系数，取用1；——烟气侧对流放热系数，CCC=49W/(m2·oC)；dd0zsw——辐射放热系数，=122.5W/(m2·oC)。ff06.3.5温度及焓值计算（1）蒸汽出屏焓hph=hBQ/D=3295.36kJ/kgppjpp式中h——蒸汽进屏焓3032.27kJ/kg；pQ——屏吸收的总热量，QdQf=1382kJ/kg；PppD——屏中蒸汽流量，DD=220000-2000=218000kg/hpjw2

45本科毕业设计第45页共43页（2）屏内蒸汽平均温度tpjt=(tt)/2=425.58oCpjpp式中t——蒸气进屏温度，先估后较；pt——蒸汽出屏温度470oC。p（3）管壁灰污层温度thb1BQt=t()jp=826.7oChbpj3.6A2pj式中——灰污系数，查得0.007；A——屏的计算受热面积，见表6-1[3]。pj（4）屏区顶棚出口蒸汽焓hpldh=hh=1988.68kJ/kgpldpldpld式中h——屏区顶棚进口蒸汽焓1948.68kJ/kg；pldh——屏区顶棚蒸汽焓增，先估后较。pld（5）屏区顶棚平均气温tpldpjt=(tt)/2=319.7oCpldpjpldpld式中t——屏区顶棚进口蒸汽温度，查炉膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增表；pldt——屏区顶棚出口蒸汽温度320.4oC。pld（6）屏区顶棚焓增hpldh=QB/D=40kJ/kgpldpldjpld式中Q——屏区顶棚总吸热量，QdQf=200kJ/kg；pldpldpldD——屏区顶棚蒸汽流量，等于膛顶棚辐射受热面吸热量及工质焓增中D。pldld

46本科毕业设计第46页共43页结论经过了4个多月的学习和工作，终于完成了《220t/h元宝山褐煤锅炉炉膛设计》的论文。从开始接到论文题目到系统的实现，再到论文文章的完成，每走一步都面临着新的尝试与挑战，这也是我们在大学期间完成的最大的项目。在这段时间里，我学到了很多知识也有很多感受。由于一开始对锅炉炉膛设计一无所知，对锅炉热力计算，锅炉整体布置等相关知识很不了解，但通过和同学的共同学习，查看相关的资料和书籍，让自己头脑中模糊的概念逐渐清晰，使自己脑子中锅炉炉膛设计的框架一步步完善起来，经过一次次设计的改进，一次次校核的成功，最终终于完成。设计首先是辅助计算，这一环节很重要，它关系到后面的选型与计算。下面的任务就是对受热面的布置，这也要根据经验和参考资料来综合判断。然后就是我的主要任务，炉膛及屏的设计。它包括炉膛结构尺寸的选取，炉膛内部受热面的布置，燃烧器布置方式的确定，炉膛热力计算，炉膛顶棚管的辐射计算，以及屏式过热器的尺寸确定及热力计算。在这基础上我进行设备的布置，绘出了锅炉整体图、炉膛及屏式过热器的图。在锅炉设计时，由于不同燃料的成分及发热量不同，所以当设计所选的煤种改变时，会使锅炉输入热量和各受热面的结构及布置发生改变。燃料发热量增大会使锅炉输入热量增加，因而炉膛受热面面积增加。燃料水分增多会使炉膛燃烧温度下降，因而炉膛吸热量减少，炉膛受热面面积减小，对流受热面吸热量增多。此外，对于水分多的燃料，要求较高的热空气温度，因此空气预热器的受热面要布置多些。燃料挥发分降低会使燃料着火和燃尽困难，使炉膛容积热强度减小，炉膛容积增大，炉膛受热面面积增大。虽然这次的炉膛设计还有很多不足之处，但可以说这里面的每一个计算结果，都包含了大家辛勤的汗水。当看着计算出的一个个数据终于可以联系起来，最终绘制出一张完整的图纸时真是莫大的幸福和欣慰。相信其中的酸甜苦辣最终都会化为甜美的甘泉。这次做毕设的经历也会使我终身受益，我感受到毕设是要真真正正用心去做的一件事情，是真正的自己学习的过程和研究的过程，没有学习就不可能有研究的能力，没有自己的研究，就不会有所突破，那也就不能称之为设计了。希望这次的经历能在今后的学习和工作中激励我继续进步！

47本科毕业设计第47页共43页致谢四年的读书生活在这个季节即将划上一个句号，而于我的人生却只是一个逗号，我将面对又一次征程的开始。四年的求学生涯在师长、亲友的大力支持下，走得辛苦却也收获满囊，在论文即将付梓之际，思绪万千，心情久久不能平静。伟人、名人为我所崇拜，可是我更急切地要把我的敬意和赞美献给一位平凡的人，我的导师郭丽霞。我不是您最出色的学生，而您却是我最尊敬的老师。您治学严谨，学识渊博，思想深邃，视野雄阔，为我营造了一种良好的精神氛围。授人以鱼不如授人以渔，置身其间，耳濡目染，潜移默化，使我不仅接受了全新的思想观念，树立了宏伟的学术目标，领会了基本的思考方式，从论文题目的选定到论文写作的指导,经由您悉心的点拨,再经思考后的领悟,常常让我有“山重水复疑无路,柳暗花明又一村”。同时，我还要对知识渊博、治学严谨、科研经验丰富的王振辉教授、崔海亭教授、郭彦书教授等指导老师表示我衷心的感谢，他们在设计中也一次又一次的给予了我指导及意见。在论文即将完成之际，我的心情无法平静，从开始进入课题到论文的顺利完成，有多少可敬的师长、同学、朋友给了我无言的帮助，在这里请接受我诚挚谢意！同时也感谢学院为我提供良好的做毕业设计的环境。最后再一次感谢所有在毕业设计中曾经帮助过我的良师益友和同学，以及在设计中被我引用或参考的论著的作者。

48本科毕业设计第48页共43页参考文献1陈立勋，曹子栋.锅炉本体布置及计算.西安：西安交通大学出版社，19902范从振.锅炉原理.北京：中国电力出版社，19863李加护，闫顺林，刘彦丰.锅炉课程设计指导书.北京：中国电力出版社，20084叶江明.电厂锅炉原理及设备.第2版.北京：中国电力出版社，20075史进渊，杨宇等.大容量电站锅炉可靠性与寿命的设计及评定(精).北京：中国电力出版社，20086周菊花.电厂锅炉运行.北京：中国电力出版社，19997刘庆山.锅炉与压力容器安装工程.第1版.北京：中国建筑工业出版社，20068谭小平.锅炉炉膛出口烟温对锅炉性能的影响.锅炉制造，2005（2）：23～249王春昌.锅炉容量变化对炉内燃烧及锅炉选型技术的影响.锅炉技术，2008（3）17～2010原颖,相大光.大容量煤粉燃烧锅炉炉膛特征参数探讨.热力发电，2001（6）13～1811清华大学锅炉教研室.锅炉原理及计算.第1版.北京：科学出版社，197912秦裕琨.炉内换热.北京：机械工业出版社，198113水利电力部生产司.锅炉安全监察基础.北京：水利电力出版社，198814（日）中山秀男.锅炉设计.吴文浩译.北京：劳动人事出版社，198315Simonson，J·R.EngineeringHeatTransfer，London，MacmillamEducatiaon，1988

49本科毕业设计第49页共43页