钢管扣件式脚手架施工方案

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高层建筑脚手架施工方案目录第一章工程概况4第二章外落地式脚手架搭设要求5第一节地基处理5第二节材料要求5第三节搭设方案52.3.1落地式钢管脚手架52.3.2槽钢悬挑式脚手架6第四节搭设方法及措施62.4。1立杆搭设措施62。4。2纵、横(小横杆）向水平杆搭设措施72.4.3连墙杆、剪刀撑、横向支撑、抛撑搭设措施72。4。4门洞处搭设措施82。4.5斜道搭设措施82.4。6扣件安装的要求：92.4。7铺设脚手板的要求：92。4.8洞口临边防护棚的搭设（根据实际情况调整）：92。4.9水平封闭防护棚102.4.10脚手架的使用规定:10第三章脚手架计算书11第一节扣件式钢管落地脚手架计算书113.1.1计算依据113。1。2计算参数113.1.2。1钢管截面特征：(钢号：Q235，B类）113。1.2。2脚手架构造参数113.1。2。3荷载参数123。1.2。4其他参数123.1.2。5材料种类说明133。1.3脚手架验算143。1。3.1纵向水平杆验算143.1。3。2横向水平杆（小横杆)验算163。1。3。3水平杆与立杆的连接扣件计算173.1。3.4立杆稳定性验算173。1.3.5连墙件稳定性验算及扣件数量计算183.1.3.6地基承载力验算19第二节扣件式型钢悬挑脚手架计算书193。2.1计算依据193.2.2计算参数203.2。2.1钢管截面特征：(钢号：Q235，B类）203。2.2.2悬挑部位材料及构造参数203.2。2.3脚手架构造参数213.2.2。4荷载参数213.2.2。5其他参数21第33页 高层建筑脚手架施工方案3。2.2。6材料种类说明223.2.3脚手架验算233。2。3。1纵向水平杆验算233。2.3。2（横向水平杆)小横杆验算253.2.3.3水平杆与立杆的连接扣件计算263.2。3。4立杆稳定性验算263。2。3.5连墙件稳定性验算及扣件数量计算273.2.3.6悬挑梁的受力计算：283.2。3。7悬挑梁的整体稳定性计算:303.2。3.8拉绳与支杆的受力计算303。2.3.9拉绳的最小直径计算313.2。3.10钢丝拉绳的拉环最小直径计算313。2.3。11支杆的强度计算323。2。3。12斜撑支杆的焊缝计算333.2。3。13锚固段与楼板连接的计算：333。2。3。14水平钢梁与楼板压点的钢筋拉环强度计算:33第三节卸料钢平台343。3。1型钢卸料平台设计343。3.2荷载验算:353.3。3计算简图:353.3。4计算式：363.3.5操作要点：36第四章脚手架的拆除36第一节拆除要点36第二节`安全施工要求37第五章质量要求391.质量要求402。质量标准40第一章工程概况本工程1#楼~8＃楼由8幢18层高层建筑组成,总建筑面积为20299㎡，其中地下室面积为21124㎡;建筑高度:55.8m～60。2m:建筑层高：标准层高3。1m：根据建筑物平面布置及高度、现场施工条件和施工进度及结构层的特点，1～10采用普通落地钢管脚手架、11~18采用槽钢悬挑式脚手架,装拆式卸料钢平台卸料;室内采用钢管脚手架。主体结构柱墙梁板支撑内架均采用满堂脚手架，脚手架的立杆纵向间距0.8m～1.2m、，应根据梁板截面的大小而定；所有立杆间距均不得大于1.5m杆离地300㎜设扫脚杆，以上步距每隔1。5~1。8m设一道（根据实际调整），搁栅横杆间距不得大于40㎝,脚手板用14号铅丝扎牢，在纵横方向每隔一排设斜撑（方向交替设置)与地面夹角为45°~60°角；砌砖架采用将钢管放在钢筋凳上的搭设方法，钢管与钢筋凳用铅丝扎牢，钢管间距不得大于40㎝,满铺脚手板，用铅丝扎牢，应综合考虑柱筋绑扎施工的操作利用。第二章外落地式脚手架搭设要求第33页 高层建筑脚手架施工方案第一节地基处理1。少部分为回填土,设垫木前对回填土进行夯实，要求压实系数〉0。9；查表得出垫块、垫木面积≥0。2m2即可，垫木铺设垫板必须平稳，不得悬空；垫块的重心与立杆轴线重合。2。为保证外架使用安全可靠，双排外脚手架由具有资质的专业外架施工组搭设，搭设前编制详细可行的施工方案，报监理工程师审批后方可施工。双排外脚手架具有使用方便、安全可靠、使用费用低等诸多优点，主体施工时开始搭设。3。施工过程中双排外脚手架随结构施工层同步进行,架体超出作业层≥1。5米,做到保证工期并保证外墙施工安全的目的。第二节材料要求钢管采用Ф48㎜、壁厚3.5㎜的热扎钢管；钢管不得严重锈蚀、弯曲、变形，并刷油漆做防腐处理，扣件采用标准型的旋转扣、直角扣和对接扣件，不得采用严重锈蚀、滑丝的扣件。第三节搭设方案2。3。1落地式钢管脚手架1.根据工程特点，1～10层采用落地式钢管脚手架.砼硬地坪基础，轴线以外的脚手架外立杆外侧50㎝处设置截面不小于深20㎝，宽40㎝的排水沟,立杆横方向距离为1.5m，内立杆离墙面20㎝,双排架立杆距为0。8m（计算按0.9米)，步距1.8m,落地立杆垂直稳放在5㎝厚的木枋或砼预制块上，设纵横相连的扫地杆。2、内外两根大横杆设在立杆内侧,在架体的边缘及转角1m范围内和水平间距4~4.5m、垂直间距≤3～3。6m设刚性拉结点，若水平间距遇剪力墙时不得〉0。5m，〉0。5m时应于墙内底部预埋件Ф75PVC管,便于钢管穿墙连结。2。3.2槽钢悬挑式脚手架1、10层～屋面采用槽钢悬挑式脚手架搭设,立杆间距1。5m，排距0.8m，内外二根大横杆设在立杆内侧，小横杆在竹跳板对接处设双根钢管,双钢管之间净距250㎜,满铺脚手板绑扎.内立杆离墙面25㎝.步距1.8m每隔四个楼层悬挑一次，设4m长16A#槽钢悬挑梁（伸出墙面1。4m）水平间距3米,悬挑梁扣在二个Ф16预埋钢筋内再压上铁脚压板，用两颗螺丝拧紧（详见计算书）,阳台处采用4m长槽钢，阳台转角处设5.5m长16A＃槽钢悬挑梁(挑出楼板梁3m）。在建筑物转角处及阳台转角采用直径为14z第33页 高层建筑脚手架施工方案的钢丝绳向上斜拉，钢丝绳与墙面夹角不小于60°角，部分槽钢达不到要求者（楼梯间侧)也用钢丝绳向上斜拉.2、外立杆内侧脚手板上设250～300㎜竹串踢脚板，1.2m高处设防护栏杆，防护栏杆内侧采用密目式安全网封闭；垂直间距每12m踢脚板外侧(外立杆内侧)设黄黑相间双色带;剪刀撑从转角处开始由下而上水平≤15m以内设一组，左右连续设置，杆件设在外立杆与小横杆交叉点上，与地面成45°～60°角,剪刀撑从第一组开始，每组左侧第一根落地杆件用6m长钢管,右侧第一根落地杆用4m长钢管，每组相同设置，搭接点用三只旋转扣，搭接长度不少于1m。3、悬挑梁踢脚杆、防护栏杆、脚手板、密目式安全网、拉结点剪刀撑设置及挡脚板同落地式钢管脚手架相同.悬挑式脚手架与建筑物间距大于25㎝处，铺设站人板。遇到临边,也应设置相应的防护.屋顶构筑物部分在屋面上搭设落地式脚手架。第四节搭设方法及措施2。4。1立杆搭设措施1、立杆的外径必须一致；立杆接头除在顶层可采用搭接外，其余接头必须采用对接扣件对接，对接、搭接必须符合以下要求:2、立杆上的对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不应设在同步同跨内，两相邻立柱接头在高度方向错开的距离≥0。5米;各接头中心距主节点的距离不应大于步距的1/3；3、立柱的搭接长度不应小于1米，不少于两个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不应小于100mm；4、立杆顶端应高出建筑物楼层≥2米；5、底层为土方或硬化厚度≤100㎜时，每根立杆必须设垫块；6、脚手架必须设置纵、横向扫地杆.纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座下皮不大于200mm处的立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时,必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立柱固定;7、开始搭设立杆时,应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后,方可根据情况拆除;8、第33页 高层建筑脚手架施工方案当搭至有连墙件（杆）的构造层时，搭设完该处的立柱、纵向水平杆、横向水平杆后，应立即设置连墙件。2.4。2纵、横（小横杆)向水平杆搭设措施1、纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧;2、纵向水平杆一般采用对接扣件连接，也可采用搭接,对接、搭接应符合以下要求：3、对接接头应交错布置、不应设在同步,同跨内,相邻接头水平距离≥0.5m，并应避免设在纵向水平杆的跨中;4、搭接接头长度不应小于1米，并应等距设置2个旋转扣件固定，有条件时设1个直角扣和1个旋转扣件更为有效,端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100mm。5、纵向水平杆的长度一般不宜小于6跨，并不小于6米。6、每一主节点处必须设置一根横向(小横杆)水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150mm。7、操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2;脚手架的同一步纵向水平杆必须四周交头，用直角扣件与内、外角柱固定；2.4。3连墙杆、剪刀撑、横向支撑、抛撑搭设措施1、本工程双排脚手架，采用刚性连墙件，确保脚手架安装质量.2、连墙件的连墙杆采用ф48×3.5钢管，连墙杆与脚手架，连墙杆与建筑物的连接均采用扣件；3、连墙杆采用包砼柱方式进行设置；4、因本工程双排落地式外脚手架高度15米，故连墙杆垂直间距为3～3。6米，水平间距为4～4。5米，保证脚手架的安全性；5、连墙件优先采用花排；6、连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点距离不应大于300mm；7、连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采取其它可靠措施固定;8、当脚手架下部不能设连墙件时，可采用抛撑。抛撑应采用通长杆件与脚手架可靠连接，与地面的倾角在45º－60º之间；连接点中心距主节点的距离不应大于300mm。抛撑在连墙件搭设后方可拆除；9、第33页 高层建筑脚手架施工方案连墙杆呈水平并垂直于墙面设置,与脚手架连接的一端可稍为下斜，不容许向上翘起。10、每道剪刀撑跨越立柱的根数宜在5～7根之间.每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不小于6米，斜杆与地面的倾角宜在450－600之间；11、在外侧立面的两端必须各设置一道剪刀撑，由底至顶连续设置；每道剪刀撑的间距≤15米；12、剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外,其余各接头均必须采用对接扣件连接,搭接规定要求同前；13、剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上（固定在与之相交的横向水平杆上时宜用直角扣件)，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。14、横向支撑的斜杆应在1~2步内，由底至顶层呈之字型连续布置，斜杆应采用旋转扣件固定在与之相交的立柱或横向水平杆的伸出端上。2。4。4门洞处搭设措施1、门洞处采用挑空一根或两根立柱的方法搭设；2、洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm；3、洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部；4、增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件；2。4。5斜道搭设措施1、人行斜道与兼作材料运输的斜道采用之字型;2、斜道宜附着在外脚手架或建筑物上,斜道杆件要独立设置；3、人行斜道宽度为１m，坡度宜采用1：3（高：长）；4、斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板高度不应小于150mm;5、斜道脚手板构造应符合下列规定：6、脚手板横铺时，应在横向水平杆上增设中间纵向支承斜杆，斜杆间距不应大于500mm;7、人行、运料斜道的脚手板上应每隔250－300mm设置一根防滑木条，木条厚度宜采用20－30mm。第33页 高层建筑脚手架施工方案2。4.6扣件安装的要求：1、扣件规格必须与钢管外径相同;2、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N。m,并不大于65N。m；3、主节点处，固定横向水平杆(或纵向水平杆)、剪刀撑、横向支撑等扣件的中心线距主节点的距离不应大于150mm；4、对接扣件的开口应朝上或朝内；5、各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm。2.4.7铺设脚手板的要求:1、应铺满、铺稳，靠墙一侧离墙面距离不应大于150mm；2、脚手板的探头应采用直径3。2mm（10＃)的镀锌钢丝固定在支承杆上；3、在拐角、斜道平台口处的脚手板，应与横向水平杆可靠连接,以防止滑动。4、落地式脚手架搭设检查与验收:安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽样方法应按随机均布原则进行，不合格的必须重新拧紧,直至合格为止；脚手架搭设的技术要求、抽样检查数目与质量判定标准、允许偏差与检验方法应符合质量表格的规定。2。4。8洞口临边防护棚的搭设(根据实际情况调整):1、在通道口，施工电梯口等处均搭设防护棚，棚宽大于道口，两端各超出1m，垂直高度大于2。5m，棚顶采用脚手板铺设二层,两层间距≥50㎝。2、砂浆机、拌和机搭设简易操作防护棚，棚顶采用脚手板铺设二层，两层间距≥50㎝.3、底层非通道入口的地方采取禁止出入（通行）措施和设置禁行标志。4、基坑顶边设1。2～1。5m高防护栏杆,楼梯间及洞口周边均设防护栏杆并挂好安全网。5、各类防护棚要有单独的支撑体系,牢固可靠安全.2.4.9水平封闭防护棚1、本工程水平封闭防护棚搭设于每栋塔楼的3层、11层，采用钢管悬挑架,钢管长6米,挑出长度为沿塔楼外围4.5米，间距2米,下按二米设斜撑,上按间距6米设钢丝绳斜拉。2、脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用.第33页 高层建筑脚手架施工方案3、搭设完毕后;连续使用达到12个月；4、施工中途停止作业超过15天，在重新使用前；5、在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后;6、在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时。2.4.10脚手架的使用规定：1、作业层每1㎡架面上实用的施工荷载(人员、材料和机具数量）不得超过规定值：施工荷载（作业层上人员、器具、材料的重量）的标准值,装修脚手架取2kN/m2。2、在外脚手架上不得堆放建筑材料及建筑垃圾。3、严禁上架人员在架面上奔跑或退行。4、作业人员在架上的最大作业高度应以可进行正常操作为度，禁止在架板上加垫器物或单块脚手板以增加操作高度。5、作业中，禁止随意拆除脚手架的基本构架杆件，整体性杆件，连接紧固件和连墙件，确因操作要求需要临时拆除时,必须经主管人员同意，采取相应的弥补措施，并在作业完成后及时恢复。6、工人在架上作业中，应注意自我安全保护和他人的安全，避免发生碰撞闪失和落物，严禁在架上戏闹和坐在栏杆等不安全处休息.7、作业人员上下脚手架必须走设安全防护的出入通（梯）道，严禁攀登脚手架上下。8、每班工人上架作业时，应先检查有无影响安全的问题存在,在排除和解决后,方可开始作业，在作业中发现有不安全的情况和迹象时，应立即停止作业进行检查。9、每步脚手架完成之后，必须将架上剩余材料物品移至上（下）步架或室内第三章脚手架计算书第一节扣件式钢管落地脚手架计算书3。1.1计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社；《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社、《钢结构设计规范》GB50017-2003中国建筑工业出版社;《建筑结构荷载规范》GB50009—2001中国建筑工业出版社；第33页 高层建筑脚手架施工方案《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社;《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001中国建筑工业出版社；《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。3。1.2计算参数3.1。2.1钢管截面特征：(钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3。5；钢管直径d(mm）：48；钢管壁厚t(mm）：3。5;单位重量qg（kN/m)：0.0376；惯性矩I（mm4）：121900；抵抗矩W（mm3）:5080；截面积A（mm2）：489;回转半径i（mm）;15.8；抗弯、抗压容许应力[σ］(N/mm2）：205；弹性模量E（N/mm2）：206000;3.1.2。2脚手架构造参数脚手架类型：双排架；脚手架高度Hs（m)：25；立杆纵距La(m）：1。5；立杆横距Lb（m）:0。9；横杆步距h（m）：1.8；上部横杆根数n2:1；脚手板铺设层数n3：5；立杆底垫块面积A（m2)：0。2；连墙件类型：扣件连接;连墙件布置方式：二步三跨;连墙件水平间距lw(m）：4.5；连墙件垂直间距hw（mm4）：3.6；连墙件长度b1（m）：0.4；第33页 高层建筑脚手架施工方案剪刀撑斜杆与地面的倾角a：45;剪刀撑跨越立杆根数n4：6；3.1。2.3荷载参数脚手板自重qj（kN/m2)：0。35；栏杆、挡脚板自重qd（kN/m）:0。15;安全网自重qa（kN/m2)：0。0014；作业层施工均布荷载qs（kN/m2）:2；同时施工作业层数n1：2;脚手架状况:敞开；成都市地区基本风压w0（kN/m2）:0。3；3.1。2。4其他参数风压高度变化系数μz(查GB50009—2001表7.2。1)架高25m，地处B类（城市郊区）μz为:1.42；脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ130—2001表4.2。4）：0.09;风荷载标准值wk=0.7×μs×μz×w0=0.027kN/m2；立杆计算长度系数μ(查JGJ130—2001表5.3.3)：1.5；轴心受压构件稳定系数φ(查JGJ130—2001附录C）：0.243；注：计算长度l0=μ×h=1.5×1.8=2。7m长细比λ=l0/i=2.7/0.0158=171荷载分项系数(查GB50009-2001第8页）永久荷载γG：1.2；可变荷载γQ：1.4;地基承载力标准值fgk(kPa）地基为粉土：200；脚手架地基承载力调整系数kc（查JGJ130—2001第20页）工况为架底铺设混凝土及设置排水沟：1；3.1。2。5材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板挡脚板采用:栏杆，竹笆片脚手板挡板安全网采用:ML1.8×6;1.5kg3。1.3脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况,荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基.因此应对基础、连墙件、立杆、纵横向水平杆等进行验算。第33页 高层建筑脚手架施工方案3.1。3.1纵向水平杆验算纵向水平杆在横向水平杆的上面，纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算.按照纵向水平杆上面的脚手板自重和施工作业均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和挠度。图1纵向水平杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2纵向水平杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)1。荷载计算均布荷载设计值（用于计算弯矩)静荷载公式：q纵静设=Lb/(n2+1)×1.2×qj+1.2×qg静荷载计算式:q纵静设=0.9/(1+1)×1。2×0.35+1.2×0.0376≈0。234kN/m活荷载公式:q纵活设=Lb/（n2+1）×1.4×qs活荷载计算式：q纵活设=0.9/（1+1)×1。4×2=1.26kN/m均布荷载标准值（用于计算挠度）静荷载公式：q纵静标=Lb/（n2+1）×qj+qg静荷载计算式：q纵静标=0.9/（1+1）×0。35+0.0376≈0.195kN/m活荷载公式：q纵活标=Lb/（n2+1）×qs活荷载计算式：q纵活标=0.9/（1+1）×2=0.9kN/m2。最大弯矩计算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:公式：Mmax=0。08×q纵静设×La2+0。1×q纵活设×La2计算式:M1max=0.08×0。234×1。52+0.1×1。26×1.52≈0。326kN。m支座最大弯距计算公式如下：公式：M2max=—0。1×q纵静设×La2-0.117×q纵活设×La2M1max=-0.1×0。234×1.52—0.117×1。26×1。52≈—0.384kN.m3.抗弯强度验算选择支座弯矩和跨中弯矩的最大绝对值进行强度验算：公式：σ=Mmax/W计算式：σ=0。384×106/5080≈75.665N/mm2结论：纵向水平杆（大横杆)的受弯应力75.67N/mm2，小于钢管的抗弯强度第33页 高层建筑脚手架施工方案205N/mm2,满足要求。4。挠度验算公式：ω=0。677×q纵静标×La4/（100×E×I）+0。99×q纵活标×La4/（100×E×I）计算式:ω=0.677×0.195×15004/(100×206000×121900)+0。99×0.9×15004/（100×206000×121900）≈2。063mm[ω]=1500/150=10与10mm结论：纵向水平杆（大横杆）的挠度2.063mm，小于钢管的容许挠度10与10mm，满足要求。3。1。3.2横向水平杆（小横杆）验算纵向水平杆在横向水平杆的上面，横向水平杆按照集中荷载加均布荷载作用下的简支梁梁，进行强度和挠度验算.计算简图1.荷载计算集中荷载设计值(用于计算弯矩）:公式：p横设=（q纵静设+q纵活设）×La计算式：p横设=（0。234+1。26）×1.5≈2.241kN均布荷载设计值（用于计算弯矩）：公式：q横设=1。2×qg计算式：q横设=1。2×0.0376≈0。045kN/m集中荷载标准值（用于计算挠度）：公式：p横标=（q纵静标+q纵活标)×La计算式:p横标=（0。195+0。9)×1。5≈1.643kN均布标准值（用于计算挠度）:q横标=qg=0。0376kN/m2.最大弯矩计算公式:Mmax=q横设×Lb2/8+p横设×Lb/4计算式:Mmax=0。045×0。92/8+2。241×0。9/4≈0。509kN。m3。抗弯强度验算公式：σ=Mmax/W计算式:σ=0.509×106/5080≈100.167N/mm2第33页 高层建筑脚手架施工方案结论：横向水平杆（小横杆）的受弯应力100。17N/mm2，小于钢管的抗弯强度205N/mm2,满足要求。4.挠度验算公式:ω=5×q横标×Lb4/(384×E×I）+p横标×Lb3/（48×E×I）计算式：ω=5×0.0376×9004/(384×206000×121900）+1。643×103×9003/(48×206000×121900)≈1.006mm[ω］=900/150=6与10mm结论：横向水平杆（小横杆）的挠度1。006mm，小于钢管的容许挠度6与10mm，满足要求。3.1。3。3水平杆与立杆的连接扣件计算1。荷载计算设计值公式：p扣＝(p横设×n2+q横设×Lb)/2计算式:p扣＝(2。241×1+0.045×0。9)/2≈1。14kN2。扣件数计算考虑扣件抗滑力下降扣件实际抗滑力R取：6kN扣件数计算公式:Nk＝p扣/R计算式：Nk＝1。14/6≈1个结论：水平杆与立杆连接需要1个扣件，满足要求。3。1.3。4立杆稳定性验算本脚手架工程采用单立管搭设需要对立杆落地处进行立杆稳定性计算。1.荷载计算扣件式钢管脚手架构件自重：公式：gk1=｛［La×(n2/2+1)+Lb/2+h］×qg+（n2/2+2）×0。013｝/h×Hs计算式：gk1={［1。5×(1/2+1）+0。9/2+1.8]×0.0376+(1/2+2）×0.013｝/1。8×25≈2.8kN脚手板自重计算公式:gk2=qj×La×Lb×n3/2计算式：gk2=0.35×1。5×0。9×5/2≈1.18kN栏杆、挡脚板自重：公式：gk3=La×qd×n1计算式：gk3=1.5×0。15×2=0。45kN第33页 高层建筑脚手架施工方案剪刀撑自重:公式：gk4=La×(n4-1）/cosa×2/［La×（n4-1）×tana/h×n4]×qg/h×Hs计算式：gk4=1.5×（6-1）/cos45°×2/［1。5×（6—1）×tan45°/1.8×6］×0。0376/1。8×25≈0.44kN恒荷载计算公式：NGK=gk1+gk2+gk3+gk4计算式:NGK=2.8+1.18+0.45+0.44≈4.88kN活荷载计算公式:NQK=La×Lb×n1×qs/2计算式:NQK=1。5×0.9×2×2/2=2。7kN2.立杆轴向力设计值及风荷载产生弯矩设计值计算组合风荷载轴力计算公式:N=1.2NGK+0.85×1.4NQK计算式：N=1.2×4。88+0。85×1.4×2。7≈9.07kN不组合风荷载轴力计算公式：N=1.2NGK+1.4NQK计算式：N=1.2×4.88+1.4×2.7≈9。63kN风荷载产生弯矩设计值计算公式：Mw=0.85×1.4Wk×La×h2/10计算式:Mw=0。85×1.4×0。027×1。5×1。82/10≈0。015kN。m3。立杆稳定性验算不组合风荷载应力计算公式：σ＝N/(φA）计算式：σ＝9.63×103/(0。243×489)≈81。07N/mm2结论：立杆所受最大应力81.07N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求.组合风荷载应力计算公式：σ＝N/（φA)+MW/W计算式：σ＝9.07×103/（0。243×489）+0.015×106/5080≈79。33N/mm2结论:立杆所受最大应力79。33N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求。3。1.3。5连墙件稳定性验算及扣件数量计算1.荷载计算风荷载产生轴向力设计值计算公式:NLw=1.4×Wk×lw×hw计算式：NLw=1.4×0.027×4.5×3.6≈0。6kN连墙件轴向力设计值计算公式：Nl=NLw+N0按JGJ130－2001规定脚手架平面外变形产生的轴向力N0＝5kN计算式：Nl=0.6+5≈5.6KN2。连墙件的计算长度及长细比计算第33页 高层建筑脚手架施工方案连墙件的计算长度公式：l0=C计算式:l0=0。4连墙件的长细比计算公式：λ＝l0/I计算式:λ＝0.4/0.0158≈25根据λ查《JGJ130—2001》附录C得轴心受压构件稳定系数：φ＝0。933。连墙件稳定性验算连墙件承受应力计算公式：σ＝Nl/（φA)计算式：σ＝5。6×103/（0.93×489）≈12.32N/mm2结论：连墙件的受压应力12。32N/mm2，小于连墙件钢管的容许抗压强度205N/mm2，满足要求.4.连墙件扣件数量计算直角扣件标准抗滑承载力RC按6kN/个计算扣件数：公式:Nk＝Nc/RC计算式:Nk＝5。6/6≈1个结论：连墙件与立杆连接需要1个扣件,满足要求.3。1。3。6地基承载力验算关系式：P≤fg立杆传给地基的荷载：P＝N/A计算式：P＝9。63/0。2≈48。17kPa地基承载力计算公式：fg=kc×fgk计算式：fg=1×200=200kPa结论：由于P≤fg，满足地基承载力要求。第二节扣件式型钢悬挑脚手架计算书3。2。1计算依据《建筑施工计算手册》江正荣著中国建筑工业出版社;《建筑施工手册》第四版中国建筑工业出版社；《钢结构设计规范》GB50017—2003中国建筑工业出版社；《建筑结构荷载规范》GB50009-2001中国建筑工业出版社；《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运输设施）》中国建筑工业出版社；第33页 高层建筑脚手架施工方案《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130—2001中国建筑工业出版社;《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002中国建筑工业出版社；《建筑施工安全检查标准》JGJ59—99中国建筑工业出版社。3。2。2计算参数3。2.2.1钢管截面特征：（钢号：Q235，B类）钢管规格：Ф48×3。5；钢管直径d（mm）：48；钢管壁厚t（mm）：3。5；单位重量qg（kN/m）：0.0376；惯性矩I（mm4）:121900；抵抗矩W（mm3）：5080；截面积A(mm2）：489；回转半径i（mm）:15.8；抗弯、抗压容许应力［σ］（N/mm2）：205;弹性模量E(N/mm2)：206000;3.2。2。2悬挑部位材料及构造参数悬挑型钢类别：槽钢悬挑型钢类型：16a号槽钢尺寸t（mm)：10尺寸h(mm）：160尺寸b(mm)：63截面积A(cm2）：21。95截面的抗矩Wx(cm3）：108。3截面惯性矩I(cm4)：866.2钢丝绳结构类别：6×9W+IWR；钢丝绳公称抗拉强度（MPa）:1570;绳芯材料：纤维芯；钢丝绳布置方式：平行；拉绳与悬挑型钢的夹角(度）：60；支杆类型：槽钢；第33页 高层建筑脚手架施工方案支杆型号：16a号槽钢;支杆布置方式：平行；支杆与悬挑型钢的夹角(度）：60绳锚/杆支点与建筑物距离：第I点支撑支点与建筑物距离(m)第1点13.2。2。3脚手架构造参数脚手架类型：双排架;脚手架高度Hs（m）：27；立杆纵距La（m)：1.5；立杆横距Lb(m）：0。8;横杆步距h（m）：1.8;上部横杆根数n2：1；脚手板铺设层数n3：5；连墙件类型：扣件连接；连墙件布置方式：二步三跨;连墙件水平间距lw（m)：4.5;连墙件垂直间距hw（m）:3；连墙件长度b1（m）：0.3；剪刀撑斜杆与地面的倾角a:45°剪刀撑跨越立杆根数n4：7；3.2.2.4荷载参数脚手板自重qj（kN/m2）：0.35；栏杆、挡脚板自重qd（kN/m）:0。15；安全网自重qa（kN/m2）：0。0014;作业层施工均布荷载qs(kN/m2）:2;同时施工作业层数n1:2;成都市地区基本风压w0（kN/m2）：0。3；3。2.2.5其他参数风压高度变化系数μz（查GB50009—2001表7。2.1)架高50m，地处B类（城市郊区）μz为：1。67；第33页 高层建筑脚手架施工方案脚手架风荷载体型系数μs（查JGJ130—2001表4。2.4）：0。089；风荷载标准值wk=0.7×μs×μz×w0=0。031；立杆计算长度系数μ(查JGJ130-2001表5.3。3）：1.5;轴心受压构件稳定系数φ（查JGJ130-2001附录C）：0.243；注:计算长度l0=μ×h=1。5×1。8=2。7m长细比λ=l0/i=2700/15.8=171荷载分项系数（查GB50009—2001第8页）永久荷载γG:1。2；可变荷载γQ：1.4；3.2。2.6材料种类说明脚手板采用：竹串片脚手板挡脚板采用：栏杆，竹笆片脚手板挡板安全网采用:ML1。8×6；1。5kg3.2。3脚手架验算本脚手架属于施工荷载由横向水平杆传递给立杆情况，荷载传递线路如下：脚手板→纵向水平杆（大横杆）→横向水平杆（小横杆）→立杆→地基。因此应对基础、连墙件、立杆、纵横向水平杆等进行验算。3。2。3。1纵向水平杆验算纵向水平杆在横向水平杆的上面,纵向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度验算.按照纵向水平杆上面的脚手板自重和施工作业均布荷载计算纵向水平杆的最大弯矩和挠度。图1纵向水平杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2纵向水平杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)1.荷载计算均布荷载设计值（用于计算弯矩）静荷载公式：q大静设=Lb/(n2+1）×1。2×qj+1。2×qg静荷载计算式：q大静设=0。8/（1+1）×1.2×0。35+1。2×0.0376≈0.213kN/m活荷载公式：q大活设=Lb/(n2+1）×1.4×qs活荷载计算式：q大活设=0。8/（1+1）×1.4×2=1.12kN/m均布荷载标准值（用于计算挠度)静荷载公式：q大静标=Lb/(n2+1）×qj+qg静荷载计算式：q大静标=0.8/（1+1）×0。35+0。0376≈0.178kN/m活荷载公式：q大活标=Lb/(n2+1）×qs第33页 高层建筑脚手架施工方案活荷载计算式：q大活标=0.8/（1+1)×2=0。8kN/m2.最大弯矩计算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:公式：Mmax=0.08×q大静设×La2+0。1×q大活设×La2计算式：M1max=0.08×0。213×1。52+0.1×1.12×1。52≈0.29kN.m支座最大弯距计算公式如下：公式:M2max=-0。1×q大静设×La2—0。117×q大活设×La2M1max=—0。1×0。213×1。52—0。117×1。12×1。52≈—0。343kN.m3。抗弯强度验算选择支座弯矩和跨中弯矩的最大绝对值进行强度验算：公式：σ=Mmax/W计算式:σ=0.343×106/5080≈67.48N/mm2结论:纵向水平杆（大横杆)的受弯应力67.48N/mm2，小于钢管的抗弯强度205N/mm2，满足要求。4。挠度验算公式：ω=0。677×q大静标×La4/（100×E×I）+0。99×q大活标×La4/(100×E×I）计算式：ω=0.677×0.178×15004/(100×206000×121900)+0.99×0。8×15004/(100×206000×121900）≈1.839mm[ω]=800/150=10与10mm结论：纵向水平杆（大横杆）的挠度1。84mm,小于钢管的容许挠度10与10mm，满足要求。3.2。3。2（横向水平杆)小横杆验算纵向水平杆在横向水平杆的上面，横向水平杆按照集中荷载加均布荷载作用下的简支梁梁，进行强度和挠度验算.计算简图1。荷载计算集中荷载设计值（用于计算弯矩）：公式：p小设=（q大静设+q大活设）×La第33页 高层建筑脚手架施工方案计算式:p小=（0。213+1.12）×1。5≈2kN均布荷载设计值（用于计算弯矩）：公式：q小设=1。2×qg计算式：q小设=1.2×0.0376≈0。045kN/m集中荷载标准值(用于计算挠度）:公式:p小标=(q大静标+q大活标）×La计算式：p小标=（0。178+0。8)×1.5≈1.466kN均布标准值(用于计算挠度)：q小标=qg=0。0376kN/m2。最大弯矩计算公式：Mmax=q小设×Lb2/8+p小设×Lb/4计算式：Mmax=0.045×1。52/8+2×0.8//4≈0.404kN.m3.抗弯强度验算公式：σ=Mmax/W计算式:σ=0.404×106/5080≈79。44N/mm2结论：横向水平杆（小横杆）的受弯应力79。44N/mm2，小于钢管的抗弯强度205N/mm2，满足要求。4.挠度验算公式：ω=5×q小标×Lb4/（384×E×I)+p小标×Lb3/(48×E×I)计算式：ω=5×0。0376×8004/(384×206000×121900）+1.466×103×8003/（48×206000×121900）≈0。631mm[ω]=800/150≈5。33与10mm结论：横向水平杆（小横杆）的挠度0。63mm，小于钢管的容许挠度5.33与10mm，满足要求。3.2.3。3水平杆与立杆的连接扣件计算1.荷载计算设计值公式：p扣＝(p横设×n2+q横设×Lb)/2计算式：p扣＝(2×1+0。045×0.8)/2≈1。018kN2。扣件数计算考虑扣件抗滑力下降扣件实际抗滑力R取：6kN扣件数计算公式：Nk＝p扣/R第33页 高层建筑脚手架施工方案计算式：Nk＝1。018/6≈1个3。2。3.4立杆稳定性验算1。荷载计算扣件式钢管脚手架构件自重：公式：gk1={[La×（n2/2+1）+Lb/2+h]×qg+（n2/2+2）×0。013}/h×Hs计算式：gk1={[1.5×(1/2+1）+0.8/2+1.8］×0.0376+（1/2+2)×0。013｝/1.8×27≈2。479kN脚手板自重计算公式：gk2=qj×La×Lb×n3/2计算式:gk2=0。35×1.5×0。8×5/2=1。05kN栏杆、挡脚板自重：公式：gk3=La×qd×n1计算式：gk3=1.5×0.15×2=0.45kN剪刀撑自重：公式：gk4=La×（n4—1)/cosa×2/［La×（n4—1）×tana/h×n4］×qg/h×Hs计算式:gk4=1。5×(7-1）/cos45°×2/［1。5×(7—1）×tan45°/1。8×7］×0.0376/1。8×27≈0。411kN恒荷载计算公式:NGK=gk1+gk2+gk3+gk4计算式：NGK=2。479+1。05+0。45+0.411≈4.389kN活荷载计算公式：NQK=La×Lb×n1×qs/2计算式:NQK=1.5×0.8×2×2/2=2.4kN2.立杆轴向力设计值及风荷载产生弯矩设计值计算组合风荷载轴力计算公式：N=1。2NGK+0。85×1.4NQK计算式：N=1。2×4。389+0.85×1.4×2.4≈8.123kN风荷载产生弯矩设计值计算公式：Mw=0.85×1.4Wk×La×h2/10计算式:Mw=0。85×1.4×0。031×1.5×1。82/10≈0.018kN.m3。立杆稳定性验算不组合风荷载应力计算公式：σ＝N/（φA)计算式:σ＝8.627×103/(0。243×489)≈72.601N/mm2结论：立杆所受最大应力72。6N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求。组合风荷载应力计算公式:σ＝N/（φA)+MW/W第33页 高层建筑脚手架施工方案计算式：σ＝8。123×103/（0.243×489)+0。018×106/5080≈71。918N/mm2结论：立杆所受最大应力71.92N/mm2，小于钢管的抗压强度205N/mm2，满足要求。3.2。3.5连墙件稳定性验算及扣件数量计算1.荷载计算风荷载产生轴向力设计值计算公式：NLw=1.4×Wk×lw×hw计算式：NLw=1.4×0。031×13.02×3≈0.591kN连墙件轴向力设计值计算公式：Nl=NLw+N0按JGJ130－2001规定脚手架平面外变形产生的轴向力N0＝5kN计算式：Nl=0.591+5≈5.591KN2.连墙件的计算长度及长细比计算连墙件的计算长度公式:l0=C计算式：l0=0。3连墙件的长细比计算公式:λ＝l0/I计算式:λ＝300/15.8≈19根据λ查《JGJ130—2001》附录C得轴心受压构件稳定系数：φ＝0.9493。连墙件稳定性验算连墙件承受应力计算公式：σ＝Nl/(φA)计算式:σ＝5。591×103/(0.949×489）≈12.047N/mm2结论:连墙件的受压应力12.05N/mm2，小于连墙件钢管的容许抗压强度205N/mm2,满足要求。4。连墙件扣件数量计算直角扣件标准抗滑承载力RC按6kN/个计算扣件数:公式：Nk＝Nc/RC计算式：Nk＝5。591/6≈1个结论：连墙件与立杆连接需要1个扣件，满足要求.3。2.3。6悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架内外立杆集中荷载P内、P外的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中,脚手架排距为lb：0.8m，内排脚手架距离墙体0.3m第33页 高层建筑脚手架施工方案，支拉斜杆（绳)在悬挑梁上的支（吊）点与墙体距离为第1支撑到墙的距离为1m，水平支撑梁的截面惯性矩I=866。2cm4,截面抵抗矩W=108.3cm3,截面积A=21.95cm2.受脚手架外立杆集中荷载P外=8。63kN;受脚手架内立杆集中荷载P内=8.13kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×0。17=0.2kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)支座反力RT1=11.72kN；左边悬挑部分的最大支座反力Rmax=11.72kN;最右边B点支座反力RMG=0.09kN（拉力）；最大弯矩Mmax=1.08kN。m；公式：σ=M/(1。05×W）+N/A；最大应力计算式：σ=1083337。41/(1.05×108300）+11718。91/21950=10。06N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值10。06N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！3.2.3.7悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下公式：σ=Mx/(φb×Wx)其中φb为均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：公式：φb=570×t×b/（l1×h）×235/fy计算式：φb=570×10×63×235/（1000×160×235)=2。24；由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B，得到φb应根据以下公式进行计算代替：公式：φb‘=1。07—0.282/φb计算式：φb‘=1。07-0。282/2.24≈0.94；经过计算得到最大应力σ=Mx/（φb×Wx）=1083337。41/（0.94×108300)≈第33页 高层建筑脚手架施工方案10.59N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=10.59小于[f]=215.000N/mm2，满足要求!3。2.3。8拉绳与支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和钢拉绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面步骤计算:公式：RAH=RUi×cosθi—RDi×cosαi其中RUi×cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；RDi×cosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH〈0时，水平钢梁受拉;当RAH=0时，水平钢梁不受力。水平钢梁上支点的支撑力公式1：RCi=RUi×sinθi+RDi×sinαi且有公式2：RUi×cosθi=RDi×cosαi根据以上两个公式可以得到以下两个支杆与拉绳的轴力公式:公式3：RUi=RCi×cosαi/(sinθi×cosαi+cosθi×sinαi)公式4：RDi=RCi×cosθi/（sinθi×cosαi+cosθi×sinαi)按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为：RU1=11。72×Cos60/(Sin60×Cos60+Cos60×Sin60）≈6。77kN；RD1=11.72×Cos60/(Sin60×Cos60+Cos60×Sin60）≈6.77kN.序号（从左到右)拉绳轴力RUI（kN)支杆轴力RDI（kN）第1点6。776.773。2.3。9拉绳的最小直径计算斜拉钢丝拉绳的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=6.77kN斜拉钢丝绳的破断拉力总和Pg按以下公式计算：公式:Pg=K×RU×αPg——钢丝绳的破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳破断力换算系数，根据钢丝绳结构类型查《重要用途钢丝绳GB/T8918—2006》规范中附录A的表A1为：1.134；K-—钢丝绳使用安全系数，本工程取：8。计算式：Pg=8×6。77×1。134≈61。38kN;根据钢丝绳的破断拉力总和Pg查《重要用途钢丝绳GB/T8918—2006》规范中的表9～23得钢丝绳直径为:11mm；结论：经计算，钢丝绳最小直径必须大于或等于11mm才能满足要求！第33页 高层建筑脚手架施工方案3.2.3.10钢丝拉绳的拉环最小直径计算1.钢丝拉绳的拉环最小直径计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为：N=RU=6.77kN环的最小直径计算公式:D=[N×2/(π×f）]0。5其中[f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9.8条［f]取50N/mm2；计算式：D=［6。77×103×2/(3。142×50)］0.5=9.28mm；结论：经计算，拉环最小直径必须大于或等于9.28mm才能满足要求！2.钢丝拉绳的拉环固定焊缝长度计算钢丝拉绳的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为：N=RU=6.77kN角焊缝承受得竖直拉力N竖（作用力垂直于焊缝长度方向）按以下公式计算:公式：N竖＝N×sinθi计算式：N竖＝6。77×sin60≈5.86kN；角焊缝承受得水平拉力N平（作用力平行于焊缝长度方向）按以下公式计算:公式：N平＝N×cosθi计算式：N平＝6.77×cos60≈3。38kN；角焊缝长度lw按以下公式计算：公式：lw＝[(N竖2+N平2)/(fw2×he2）]0.5fw--为角焊缝的强度设计值Q235钢材取160N/mm2；he-—为角焊缝计算厚度，取拉环圆钢半径的0。7倍;计算式:lw＝［（5859.452+3382。962）/（1602×3。252）]0。5≈13.02mm;结论：经计算，拉环角焊缝最小长度必须大于或等于13.02mm才能满足要求！3。2。3。11支杆的强度计算斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为RD=6.77kN下压杆以槽钢计算。斜压杆的容许压力按以下步骤计算：（1)计算参数N—-受压斜杆的轴心压力设计值,N=6。77kN;i-—计算受压斜杆的截面回转半径，i=62。8cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=3.16m；第33页 高层建筑脚手架施工方案λ--受最大压力斜杆的长细比；φ——轴心受压斜杆的稳定系数；A——受压斜杆净截面面积，A=2195mm2；σ-—受压斜杆受压应力计算值N/mm2；[f］—-受压斜杆抗压强度设计值,f=215N/mm2;(2）计算公式及计算式公式：λ＝0.9×l/i计算式：λ＝0。9×3。16/0。628≈4.53公式：λn＝λ/π×（235/206000）0。5计算式：λn＝4.53/3。142×(235/206000)0。5≈0.05由于λn小于或等于0.215，故按下式计算φ公式：φ=1—α1×λn2计算式:φ=1-0。65×0.052≈0.998公式:σ=N/(φ×A)计算式：σ＝6.77×103/（0.998×2195)=3.09N/mm2;结论:受压斜杆的稳定性计算σ=3。09N/mm2小于215N/mm2，满足要求!3。2.3。12斜撑支杆的焊缝计算斜撑支杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如公式：σ=N/（le×t）其中N为斜撑支杆的轴向力，N=6。77kN;le为斜撑支杆的截面周长，取559mm;t为斜撑支杆的焊缝厚度，取t=6。5mm；计算式：σ=6。77×103/（559×6。5）=1。86N/mm2。焊缝允许抗拉或抗压强度[σ］取185N/mm2结论:对接焊缝的最大应力1.86N/mm2小于185N/mm2,满足要求!3。2.3。13锚固段与楼板连接的计算：3。2.3.14水平钢梁与楼板压点的钢筋拉环强度计算:水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=RMG=0.09kN；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式:σ=N/A≤[f]其中[f］为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10.9。8条[f]取50N/mm2；第33页 高层建筑脚手架施工方案根据拉环强度公式，推得最拉环小直径计算公式:D=［R×2/(π×f)]0。5计算式：D=[0。09×103×2/(3.142×50）］0.5=1。07cm；结论：经计算，拉环最小直径必须大于1。07cm才能满足要求！水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度（由于锚固钢筋已经与楼板钢筋搭接,故无须计算钢筋在楼板混凝土内的锚固长度）。第三节卸料钢平台3.3。1型钢卸料平台设计3.3。2荷载验算：荷载取值：施工活荷载以1500N/m2，14号槽钢及铺板以400N/m2，14号槽钢以145N/m2.本计算不计卸料平台根部1。5m范围内钢环受力，不作支点处砼局部承压验算，不作14号槽钢抗弯验算，以平台荷载一半计，取一根14号槽钢梁验算，以一次吊装重量1000kg集中力作用于平台中心验算钢丝绳抗拉强度.3.3。3计算简图：3.3。4计算式：〔（400X1.2+1500X1。4)/2+10000/2+145X3〕*1。5=N绳Xcos450X3N绳=4755N6＊19钢丝绳直径Ф12.5破断拉力为80100N。10＊N绳く80100N,故结构安全（钢丝绳法定安全系数为10）。3。3。5操作要点：卸料平台搭设、拆除须专人指挥；钢丝绳绳套宜采用插接，插接长度300mm，若使用绳卡卡具不少于3个,且端头不少于150mm。卸料平台搭设完毕后,先试吊，待荷载齐且紧固绳卡后方可正式使用。卸料平台搭设后应定期检查卡具是否紧固,钢丝绳是否完好，焊缝有无断裂。第四章脚手架的拆除第一节拆除要点1、应有施工负责人召集技术、安全员、班组对脚手架整体进行仔细检查后确定方案，才允许拆除.第33页 高层建筑脚手架施工方案2、要设置警戒区和警示标志（作业区)禁止外作业人员进入，地面应设警戒线、监护人员。3、严格遵守拆除顺序，由上而下,后搭先拆先搭后拆要一步一步依次进行，不准上下层同时作业。4、服从统一指挥，上下呼应。5、拆除的材料须用绳索和滑车往下传递或斜道往下运，不得乱扔乱抛，并分类堆放在指定的地点。6、在拆除的过程中，最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚，以免发生事故。7、拆架前，全面检查待拆防护架,根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作.8、架体拆除前，必须察看施工现场环境,包括架空线路、外防护架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆及被拆架体各吊点、附件、电气装置情况,凡能提前拆除的尽量拆除掉。9、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入.10、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，需解开与另一人有关的扣件时，应先通知对方采取防范措施,以防坠落。11、在拆架时，不得中途换人,如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。12、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。13、拆架时严禁碰撞防护架附近电源线，以防触电。14、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。所有的竹笆片，应自外向里竖立搬运，以防竹笆片和垃圾物从高处坠落伤人。15、拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。第二节`安全施工要求1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽,高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等。2、严禁酗酒人员上架作业,施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。3、第33页 高层建筑脚手架施工方案防护架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检,体检合格方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上防护架操作。4、上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。5、护身栏、竹笆片、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时,应由架子工来完成,任何人不得任意拆改。6、防护架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时,须经主管工程师同意后由架子工操作.7、不准利用防护架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面，不准推车在架子上跑动，塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动防护架。8、不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在防护架上,严禁任意悬挂起重设备.9、在架子上的作业人员不得随意拆动防护架的所有拉接点和竹笆片，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。10、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗,防止火星和切割物溅落。11、防护架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决.12、要保证防护架体的整体性，不得与井架一并拉结,不得截断架体。13、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱仍。14、不使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人，登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。15、防护架堆放场应做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。16、施工人员应做到活完料净脚下清,确保防护架施工材料不浪费。17、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理.应随时整理、检查,按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。18、六级以上大风、大雪、大雾、大雨天气停止防护架作业.在冬季、雨季要经常检查竹笆片上有无积水等物。若有则应随时清扫,并要采取防滑措施。19、执行的强制性条文：本外架施工和使用期间应执行的强制性条文如下，应重点检查：20钢管上严禁打孔。第33页 高层建筑脚手架施工方案21、当脚手架搭设尺寸中的步距、立杆纵距、立杆横距和连墙件间距有变化时，除计算底层立杆段外，还必须对出现最大步距或最大立杆纵距、立杆横距、连墙件间距等部位的立杆段进行验算；22、主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除;23、脚手架必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200㎜处的立杆上。横向扫地杆亦应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立杆上。当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定,高低差不应大于1m.靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500㎜。24、立杆接长除顶层顶步外,其余各层各步接头必须采用对接扣件连接.25、一字型、开口型脚手架的两端必须设置连墙件。连墙件的垂直间距不应大于建筑物的层高，并不应大于4m（两步）.26、对高度24m以上的双排脚手架，必须采用刚性连墙件与建筑物可靠连接.27、连墙件必须采用可承受拉力和压力的构造.28、高度在24m以下的单、双排脚手架,均必须在外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置;29、一字型、开口型双排脚手架的两端均必须设置横向斜撑；30、当脚手架基础下有设备基础、管沟时，在脚手架使用过程中不应开挖，否则必须采取加固措施。31、脚手架必须配合施工进度搭设,一次高度不应超过相邻连墙件以上两步。32、严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；33、剪刀撑、横向斜撑搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。34、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业；35、连墙件必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整层或数层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不应大于两步,如高差大于两步,应增设连墙件加固；36、各构配件严禁抛掷至地面;37、旧扣件使用前应进行质量检查,有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；38、脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工.上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。39、第33页 高层建筑脚手架施工方案作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁悬挂起重设备。40、在脚手架使用期间，严禁拆除杆件：主节点处的纵、横向水平杆,纵、横向扫地杆,连墙件。第五章质量要求1。质量要求节点的连接可靠，其中扣件的拧紧程度应控制在扭力矩达到40～60N.m.脚手架立杆垂直度偏差应≤1/300,且应同时控制其最大垂直偏差值:不大于50㎜。纵向钢立杆的水平偏差应≤1/250，且全架长的水平偏差值不大于50㎜。安全防护措施等允许偏差与检验方法应符合规范表规定。脚手架的验收和日常检查按以下规定进行，检查合格后，方允许投入使用或继续使用.搭设完毕后，连续使用达到12个月；施工中途停止作业超过15天，在重新使用前；在遭受暴风、大雨、大雪、地震等强力因素作用之后；在使用过程中发现有显著变形、沉降、拆除杆件和拉结以及安全隐患存在的情况时.2。质量标准第33页 高层建筑脚手架施工方案项次项　　　　目技术要求容许偏差（㎜）检查方法与工具1地基基础表面坚实平整观　察排水不积水垫板不晃动底座不滑动降沉－102立柱垂直度最后验收垂直度偏差Hmax=20～80mH/300100用经纬仪或吊线和卷尺搭设中检查垂直度偏差的高度50m100H=2m±7H=10m±25H=20m±50H=30m±1003间距步距偏差±20钢板尺柱距偏差±50排距偏差±204纵向水平杆高差一根杆的两端±20水平仪或水平尺同跨内外纵向水平杆高差±105双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差外伸500㎜—50钢板尺6扣件安装主节点处各扣件距中心点相互距离a≤150mm钢板尺同步立杆上两个相隔对接扣件的高差a≥500mm钢卷尺立杆上的对接扣件距主节点的距离a≤h/3钢卷尺纵向水平杆上的对接扣件距主节点的距离a≤La/3钢卷尺扣件螺栓拧紧扭力矩40-65N。m扭力扳手第33页 高层建筑脚手架施工方案7剪刀撑斜杆与地面的倾角45°－60°角尺8脚手板外伸长度(mm)对接a=130～150㎜L≤300卷尺搭接a≥100㎜L≥200卷尺安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩应用扭力扳手检查，抽样方法应按随机均布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应符合下表规定，不合格的必须重新拧紧,直至合格为止。项次检查项目安装扣数量（个)抽检数量(个)允许的不合格数1连接立杆与纵(横）向水平杆或剪刀撑的扣件;接长立柱、纵向水平杆或剪刀撑的扣件51—905091-15081151—280131281—500202501-12003231201—32005052连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件51—905191—15082151-280133281-500205501—12003271201—32005010备注1、本表项次1、2均为一般检查水平。2、本表项次1的合格质量水平(AQL)均为4，项次2的为10。3、合格判定数（Ac）系指允许不合格数。第33页