青城豪生国际酒店二期工程模板施工方案

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青城豪生国际酒店二期工程模板专项方案43成都建筑工程集团总公司

1目　　录一、编制依据3二、工程概况3三.施工安排43。1施工管理要求43.2劳动组织及分工4四、施工准备44.1技术准备44。2机具准备54。3材料准备：5五、主要施工方法及措施55.1流水段划分:55。2隔离剂的选用55。3满堂架搭设要求55。4模板设计65。4。1外墙模板：65.4。2内墙模板65.4。3现浇梁柱模板65。4。4板模板85。4。5楼梯模板95.5木模板加工95。6模板的安装115。6。1模板的安装一般要求115。6。2外墙模板:125。6.3内墙、连墙柱模板125。6。4框架柱模板135。6.5梁、板模板145.6.6楼梯模板155。7模板的拆除165.7。1模板拆除的一般要求：165。7.2竖向结构模板拆除165.7。3水平结构模板拆除16六、模板安装的允许偏差和检查方法17七、注意事项187.1成品及半成品保护1843成都建筑工程集团总公司

27。2消防环保措施187.3安全管理措施187.4文明施工措施19八、模板计算2043成都建筑工程集团总公司

3一、编制依据1。青城豪生国际酒店二期工程施工图2.青城豪生国际酒店二期工程施工组织设计3.规范、规程类别编号名称国家标准GB50204－2002混凝土结构工程施工质量验收规范03G101混凝土结构施工平面整体表示法制图规则和构造详图GB50300—2001建筑工程施工质量验收统一标准行业标准JGJ59-99建筑施工安全检查标准JGJ30-2001建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JG/T3026—1995竹胶合板模板JGJ162—2008建筑施工模板安全技术规范二、工程概况本工程位于位于都江堰市青城山镇青景村青城豪生国际酒店南侧，由客房楼、门厅、宴会厅、景观宴会厅四部分组成。其中，客房楼地下一层，地上十一层,建筑物高度49。20m.全现浇钢筋混凝土框架结构体系（设置少量剪力墙）,框架抗震等级为二级,剪力墙抗震等级为二级。宴会厅地下一层，地上二层（局部一层）,建筑物高度10.450m，全现浇钢筋混凝土框架结构体系,框架抗震等级为三级.门厅及景观宴会厅为单层坡屋面全现浇钢筋混凝土框架结构体系，框架抗震等级为三级。宴会厅局部一层结构标高10。45m,此部位模板支架另详高支模专项方案。43成都建筑工程集团总公司

4序号工程概况1层高5。85m、5。4、3.6m、3。9m2板厚160mm、140mm、1203梁、柱截面尺寸柱750mm×750mm、600mm×700mm、600mm×600mm梁300mm×850mm、300×650、300×1200等三。施工安排3。1施工管理要求采用月、周等计划层层分解的方法实行工期管理.合理安排人力、物力、财力，做到全方位投入，尽量使劳动力及物资投入在施工全过程上处于均衡状态.合理划分流水段及施工顺序，组织立体交叉作业。提高机械化施工程度，减少劳动力投入。3.2劳动组织及分工为保证结构的顺利施工，必须合理安排劳动力.既要保证人员充足，又不致人员过剩造成窝工。四、施工准备4.1技术准备（1）充分熟悉图纸达到清楚各部位构件规格、尺寸、标高，规范和图集，对图纸中存在的问题请设计给予确认和办理设计变更、洽商，尽量将问题消灭在施工前；(2）根据工程结构特点和有关规范要求进行模板设计和计算。对本工程中重点部位做详细的措施，并对工人作好技术交底；（3)43成都建筑工程集团总公司

5编制模板分项施工方案。施工前由工长对作业层工人进行书面和现场交底，让每个工人都清楚模板由加工制作到安装的具体做法。(4)施工中做到样板开路，按照施工流水段的部署，样板段模板经项目部技术质量部验收合格后再进行大面积施工，以保证工程质量。此方案经审批后，须严格按此方案执行，如现场有特殊原因致使方案无法实施,应立即上报项目部技术部，相应编制补充方案。4.2机具准备主要机械设备需用表机械名称型号单位数量圆盘锯MT500台3压刨MB104-1台3电钻把6刨床MQ423B台24.3材料准备：根据现场场地及施工进度情况，制定好材料进场计划,合理安排材料进场时间.所有材料进场后应作好检验工作，根据有关规定进行抽样试验，要绝对保证各种原材料的质量，杜绝不合格的材料进入下道工序.五、主要施工方法及措施5。1流水段划分:本工程根据工程实际情况,竖向结构以楼层分段.5.2隔离剂的选用木模板采用水性脱模剂。涂刷油性隔离剂的油层应均匀适度，不得汪油、淌油。严禁脱模剂粘污钢筋和砼接茬部位。5。3满堂架搭设要求1、立柱底距地面200mm高处，沿纵横水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆;2、立柱接长严禁搭接，必须采用对接扣件连接，相邻两立柱的对接接头不得在同步内,且对接接头沿竖向错开的距离不宜小于500mm,各接头中心距主节点不宜大于步距的1/3；3、严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。43成都建筑工程集团总公司

61、所有立杆下部应扫地杆纵横连接以增加压杆稳定。扫地杆高度不大于200mm在高度1500处设置双向水平拉杆，水平杆间距1500mm.2、满堂模板支架立柱,在外侧周圈应设由下至上的竖向连续式剪刀撑；中间在纵横向应每隔10m左右设由下至上的竖向连续式剪刀撑，其宽度宜为4～6m，并在剪刀撑部位的顶部、扫地杆处设置水平剪刀撑。剪刀撑杆件的底端应与地面顶紧，夹角宜为45°～60°。3、确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的,每个扣件的拧紧力矩都要控制在45—60N。m5。4模板设计5。4.1外墙模板:外墙模板采用18厚胶合板，双面支模;次龙骨采用50*100mm木枋,次龙骨间距200mm，竖向布置，主龙骨采用双根Φ48钢管，间距400mm，水平向布置且最下一排高度不大于200mm；地下室外挡墙采用止水拉片，地下室顶板以上外墙采用M12对拉螺栓；支撑系统采用Φ48钢管支撑，两侧对称布置。5.4.2内墙模板内墙采用18厚胶合板后背50×100木方次龙骨间距200，主龙骨2Φ48钢管.穿墙螺栓采用M12对拉螺栓,间距400*600mm。螺栓套采用Φ18pvc塑料管。5。4。3现浇梁柱模板现浇梁、柱采用胶合板木模支设,不合模数处采用刨光木模镶嵌，梁柱模采用钢管扣件支架固定，柱箍采用钢管间距500，采用M12对拉螺栓.当梁净跨大于4m的模板应起拱，起拱值为跨度的2‰～3‰，悬挑梁起拱跨度的2‰~5‰。模板支架平面见图表1。43成都建筑工程集团总公司

7图表Error!Bookmarknotdefined.-模板支架平面图（1）梁的模板支架方法见表2。沿梁长度方向设置立杆，当梁高度小于900mm时，立杆沿梁长度方向取1000mm；大于等于900mm时,梁长度方向取500，梁支撑立杆的横距(跨度方向)取1000mm。梁高≥700mm的梁应加设M12对拉螺栓固定。图表1—梁模板及支架43成都建筑工程集团总公司

8框架梁柱支架2、现浇混凝土墙柱主要使用对拉铁件固定模板抵抗混凝土侧压力，防止模板胀裂;柱模板应设置钢管抱箍抵抗混凝土的侧压力。抱箍间距为500mm，第一个抱箍位于距离底部200mm处.在抱箍两端设M12对拉螺栓,见图表3所示。图表3—柱支模平面框架柱分2次施工：第一次施工柱身部分，施工至梁底，然后随梁板结构施工梁柱接头部分。框架柱柱身模板采用18mm厚胶合板模板,柱模板配置高度配至各层框架梁底部；梁柱接头部位的模板统一采用18mm厚的胶合板，随顶板、梁模板一起施工。梁柱节点部分结构必须保证截面方正，尺寸准确，梁柱接头部分模板采用18mm厚的胶合板衬50*100木枋制成定型模板，每片模板必须采用整板裁成，不得用碎板拼接。5。4.4板模板板厚度为120、140、160mm。板模板均采用18mm厚竹胶合板模板;次龙骨采用50＊100木枋，主龙骨采用Φ48钢管,板次龙骨（木楞)间距均为200mm；顶板厚度160mm时43成都建筑工程集团总公司

9，顶板主龙骨间距以1000mm为主，且间距不大于1000mm；楼板厚度120mm、140mm时(层高3.6m）,楼板主龙骨间距1100,立杆横、纵距1100，且与两侧顶板支撑用水平杆连接成整体,支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体,水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀。5.4.5楼梯模板楼梯底模采用18mm厚的竹胶合板模板，次龙骨采用50*100木方，间距100mm,支撑系统采用48钢管支撑系统，间距900mm。楼梯踏步模采用木模，依据踏步高度、尺寸在加工场制作成型,踏步模板在加工过程中应充分考虑装修做法，避免装修期间大量剔凿。5.5木模板加工木工班组根据方案编制配模图，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料；配制模板时,应先选用整板配制，尽量减少碎拼板，配制梁柱接头等节点部位的模板时，每片模板必须用整板裁成，不得用碎板拼接。木方与模板接触面先用压刨刨平刨直，然后用手刨刨,同时用2米靠尺检查平直度，平直度不符合要求的不得用于工程上；模板下料时先用钢卷尺量好尺寸，弹好墨线后,用手锯下料，模板四条侧边全部用手刨刨平，用2米靠尺检查平直度；模板加工完毕后,立即在侧面均匀涂刷封边漆。将模板平铺在配料平台上,从一侧向另一侧弹好纵横龙骨边线；从一侧向另一侧钉木龙骨，钉木龙骨过程中，在模板拼缝处粘贴海绵条，密封胶条不得凸出模板内侧面；穿吊钩与上口50*100木方上钉子按@150间距，其余木枋上钉子按@200间距；模板两边木龙骨铺钉时，按照左进右出各18mm的原则进行加工（如下图所示)。43成都建筑工程集团总公司

10龙骨与面板安装完毕后，从一侧至另一侧弹出螺栓孔十字线，用电钻钻出螺栓孔。安装完毕后，按大模板制作质量检查标准，由工长、质检员分别检查验收，验收合格后继续下道工序.43成都建筑工程集团总公司

11每次模板拆除后，立即派专人检查模板板面质量和边角情况，遇有表面划痕或轻微损伤,应用专用的腻子修补、磨光，并用防水酚醛系列喷刷表面，遇有边角破损的部位，应将破损处的边裁去，刷封边漆保护新裁边。模板每次使用前，必须先均匀涂刷脱模剂，等待吊装。模板拆除后应检查、整修，若破损严重，则不得再用。5。6模板的安装5。6。1模板的安装一般要求⑴模板支设过程中,木屑、杂物必须清理干净，在墙下口、梁根部每段至少留二个清扫口，将杂物及时清扫后再封上,避免产生夹渣带来的砼质量缺陷。⑵模板每次安装前面板必须清理干净，并均匀涂刷脱模剂，钢模板涂刷油性脱模剂的油层应均匀适度，不得汪油、淌油。严禁脱模剂粘污钢筋和砼接茬部位.⑶各类模板应经项目部技术质量部门验收合格后方可投入使用；模板支设完后先进行自检,其允许偏差必须符合规范要求，凡不符合要求的应返工调整，合格后方可报验。⑷模板验收重点为控制刚度、垂直度、平整度和接缝，特别应注意外墙模板、电梯井模板、楼梯间模板等处轴线位置正确性。并检查水电预埋箱盒、预埋件位置及钢筋保护层厚度等。⑸合模前，先检查钢筋、门窗洞口模板、水电预埋件、穿墙套管是否遗漏,位置是否准确，安装是否牢固。固定在模板上的预埋件和预留孔洞均不得遗漏,安装必须牢固,位置准确，并经隐检合格。⑹为确保模板接缝严密不漏浆，并防止模板吸水或受热膨胀产生过大变形，以下部位必须粘贴海绵条：①大模底脚与楼板面之间；②梁、板模板阴角部位和梁、板模板与墙、柱阴角部位；⑺模板安装前,施工缝处已硬化混凝土表面的水泥薄膜、松散混凝土及其软弱层剔凿、冲洗清理干净，受污染的钢筋清刷干净。⑻防漏浆措施模板与地面接缝处在顶板混凝土浇筑后，用3m—5m长大杠将楼面刮平,原浆搓面，尤其是外墙内侧根部、墙体两侧以及柱脚四周一定要平整。角模与平模接缝处43成都建筑工程集团总公司

12立模前，清理好角模与平模接触部位.在立角模前在角模拼缝处粘贴2mm厚50mm宽的海绵条。确保大模拼缝严密，防止漏浆.在墙体与顶板交接处,顶板模板四周靠墙侧模板顶紧墙面,不留缝隙,模板下面钉通长50＊100木方，木方贴墙面一侧混凝土边沿位置粘贴2mm厚海绵条，海绵条与墙面贴紧,防止漏浆。不要将海绵条粘贴在墙上，应粘贴在木方上，以防污染墙面。5.6.2外墙模板：地下室外墙模板采用胶合板支模，主龙骨采用双根Φ48×3。5mm钢管水平布置，第一道龙骨距底边200mm，以上每道间距450mm*450mm；穿墙采用止水拉片,另一方面，在拆模后，将止水拉片从根部切除，然后刷防锈漆;墙内预埋钢筋棍，钢筋棍截止到止水钢板处，在结构内加100mm的拐头，用以支撑上部模板,间距不得大于1000mm，侧面支撑系统采用48钢管支撑，两侧对称布置，水平间距不大于1200mm，竖向在全高范围内均匀布置3道，底脚预埋插筋垫木枋锁紧，间距不大于1000mm。5.6。3内墙、连墙柱模板剪力墙内墙体和连柱墙体模板均采用1843成都建筑工程集团总公司

13mm厚的胶合板模板拼成，模板配制高度以顶板下皮以上5cm为准。次龙骨采用50*100mm木枋竖向布置,间距为200mm，主龙骨采用双根48钢管，间距为400mm，首道主龙骨距底边距离不大于200mm；穿墙螺栓采用M12对拉螺栓，间距400*600mm。支撑系统采用两侧48钢管,垫50*100木枋顶紧。5.6。4框架柱模板施工顺序：弹柱位置线→柱钢筋隐检→安装柱模板→安装柱箍→安拉杆或斜撑并校正→办预检梁柱节点部分结构模板必须保证截面方正,尺寸准确，梁柱接头部分模板采用15mm厚的胶合板衬50＊100木枋制成定型模板，模板必须采用新模板裁成，每片模板必须采用整板裁成，不得用碎板拼接。43成都建筑工程集团总公司

145。6。5梁、板模板框架梁、顶板模板施工顺序为：搭设满堂支撑架→安大、小龙骨→安装梁模板→铺板模板→校正标高、起拱框架梁、顶板均采用18mm厚覆膜板；次龙骨采用50*100mm木枋，主龙骨采用Φ48钢管，框架梁、顶板次龙骨间距为300mm，主龙骨间距以1000mm为主，且间距不大于1100mm；梁高≥700mm的梁应加设M12对拉螺栓固定，支撑系统均采用钢管支撑系统，立杆横距取800且梁底增加1道承重立杆,立杆沿梁长度方向间距取1000，下铺5cm厚通长木板。框架梁底支撑与两侧顶板支撑用水平杆应连接成整体,支撑立杆均必须用水平杆和斜撑连接成整体，水平杆在层高范围内布置不得少于三道，且间距均匀。对于框架梁两侧楼板板面在不同标高位置的部位，施工时，低跨板上部,梁侧模采用吊梆支模，模板同样采用18mm厚的竹胶合板模板，背衬50*100木枋，同时在梁内加设穿梁螺栓。模板施工先从墙身或柱身1。0m线上返至顶板模板(或梁）底面标高弹出控制线，并弹出顶板厚度控制线，以便施工控制。施工时下先安装梁模板,再安装板模板,安装板模时从边跨一侧开始安装，先安第一排龙骨和支架，临时固定再安排第二排龙骨和支架，依次逐排安装.将龙骨找平，铺钉竹胶板，板与板、板与墙之间采取硬拼缝,要求拼缝严密，缝隙小于2mm43成都建筑工程集团总公司

15;平面模板铺完后，用水平仪测量模板标高，进行校正并进行模板起拱，标高及起拱高度校完后，将模板上面杂物清理干净。5.6.6楼梯模板施工方法:足尺放样、弹线——支搭楼梯底模——调整标高-—绑楼梯钢筋—-支搭踏步立面模板-—预检支模时预先留出两跑之间踏步面做法尺寸,要求足尺放样，标高确定好，采用等分法确定楼梯踏步的宽和高。施工中应充分考虑楼梯踏步的装修做法和装修层厚度。制作前事先根据楼梯几何尺寸及装修厚度计算好踏步高度配制模板时按此数据用木模板做成倒三角形。安装时木工现场放大样，现场弹线定出楼梯安装位置，先支好休息平台模板，再支设楼梯底模，支架采用Φ48钢管，钢管支撑垂直于踏步，间距为900mm,扣件连接.为了保证踏步板一次成型，踢步模板下口背枋倒45°角(如图)。43成都建筑工程集团总公司

165.7模板的拆除5.7。1模板拆除的一般要求：⑴模板及其支架拆除时的混凝土强度应满足设计要求。⑵侧模：在混凝土强度能保证表面棱角不因拆除模板而受损坏后.混凝土强度应满足1.2Mpa的要求。以同条件养护试块试压结果为依据。⑶注意事项:①用钩子或扁铲撬棍将未拆下的模板撬下，等模板全部落下之后，再集中运出并堆放指定地点，分规格码放好。②梁模加设拉杆螺栓时，应先拆掉拉杆和背楞之后，再拆除侧模和底模，梁底模拆除时混凝土强度必须满足规定的要求才可以拆除.③拆除模板时拆下的扣件、螺栓及时集中收集整理。5.7.2竖向结构模板拆除柱、墙模板拆除时，混凝土强度应满足1.2Mpa的要求，电梯井筒墙体支模时，墙身混凝土强度应满足7.5Mpa的支模要求。以同条件养护试块试压结果为依据。模板拆除时，严格按照施工工艺的标准执行，木模板和竹胶合板模板拆除时应特别注意对模板的保护，严禁硬砸、硬撬，降低模板使用周期.要求砼强度达到能够保证砼表面及棱角不因拆模而损坏即可，现场根据经验及实际情况确定拆模时间，拆除时一定保证砼表面不受损。5.7。3水平结构模板拆除⑴梁、板底模拆除应符合施工规范的规定，根据现场同条件试块试压强度报告,砼强度达到要求，拆模申请批准后方可在作业层以下隔层除顶板模板。⑵拆模强度控制：现浇顶板模拆除以现场同条件试块试压强度为依据，各部位拆模时砼强度要求如下：43成都建筑工程集团总公司

17构件类型构件跨度（m)达到设计的混凝土立方抗压强度值的百分率(%)板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁≤8≥75＞8≥100悬臂结构/≥100⑶严禁使模板自由落下，保护下层楼板砼表面,延长模板使用寿命六、模板安装的允许偏差和检查方法项次项目允许偏差值（mm）检查方法1轴线位移基础3尺量柱、墙、梁32底模上表面标高±3水准仪或接线尺量3截面尺寸基础±5尺量柱、墙、梁±34每层垂直度32m托线板5相邻边邦两板表面高度差2直尺、尺量6表面平整度22m靠尺、楔形塞尺7阴阳角方正2方尺、楔形塞尺顺直25m线尺8预埋铁件、预埋管、螺栓中心线位移2拉线、尺量螺栓中心线位移2螺栓外露长度+10—09预留孔洞中心线位移5拉线、尺量43成都建筑工程集团总公司

18内孔洞尺寸+5-0宽、高±5对角线6七、注意事项7.1成品及半成品保护7。1.1现场搭设木工棚，木方、竹胶板及拼装好的模板存放地点要高出周围地面150mm，防止下雨时受潮。7。1。2吊装模板时要慢起吊轻放落，不准碰撞，防止模板变形.7。1。3配模时做到大材不小用，合理配制,有利于周转。7。1.4模板应在指定地点配好，现场就位。7.1。5拆模时不得用大锤硬砸或橇棍硬橇，以免损伤混凝土棱角，同时注意保护木模板，增加木模板使用周期。7。2消防环保措施7.2。1现场禁止吸烟,木工房附近放置消防灭火器材并派专人管理。7.2.2木工房附近不得存放易燃易爆物品。7.2。3木工房的刨花锯沫应集中存放,定期清运。7.3安全管理措施7。3.1施工中严格执行上级下达的安全操作规程，做到预防为主。7。3。2进入施工现场必须戴安全帽,2米以上施工系好安全带.7.3。3木工用压刨，多用电锯等机械的防护应各备存放，专人使用,下班后拉开闸断电.7。3.4工长负责安全技术交底，并在施工中及时纠正违章操作行为。7.3。5支墙体模板时，由专业架子工搭设临时操作架，符合安全要求.7。3。6坚持每周的安全例会制度，坚持经常性的安全活动制度并做记录。7.3.7特殊工种必需持证上岗，严禁非正式特殊工种代替特殊工种作业，电气焊操作前必需办理当天的用火证，并有安全防范措施。43成都建筑工程集团总公司

197.3.8任何人进入现场段域必须戴好安全帽，不准穿拖鞋，高跟鞋或赤脚，从事高空作业，要系好安全带。7。3.9施工前需进行各工种的安全交底，交底内容要有针对性，不可泛泛而谈，针对重点问题提出重点可靠的防护措施。并明确责任人是谁。7.3。10加强现场临电管理，经常检查配电设备的安全可靠性，如有损坏，及时更换,除电工之外的任何工种不准私自接改电线，需用时应申请电工完成接线工作。7.3.11加强安全教育，落实安全责任，严格实行安全奖罚制度。7。3。12注意事项：1）模板在装拆过程中,除操作人员外，下面不得站人;高处作业时，操作人员必须系挂好安全带。2)所有模板配件拆除完毕后,方可将模板吊走。。·3）垂直吊运必须采取两个以上的吊点,且必须使用卡环吊运。4）使用拉杆螺栓时，螺母必须拧紧,普通螺纹者，应使用双螺母，且螺杆必须凸出螺母2～3mm以上。5）支撑架各连接件须卡紧，勿遗漏.6)使用中应经常检查支撑架有无拆改、松扣、钩脱现象,发现问题及时整改.7）浇注混凝土时，应按平面均匀下料，禁止集中下料,防止局部荷载超限。7.4文明施工措施7。4.1、按照施工总平面布置图堆放模板和木方,不得侵占场内道路及安全防护设施。实行计划进料，随用随到.7.4.2、实行逐级防火责任制,参加义务消防队的人员组织经常性的业务学习和消防演习。7。4。3、合理安排作业时间,尽可能避免发生扰民情况出现.夜间灯光集中照射，避免灯光扰民。7。4.4、各项施工任务,做到工完场清。43成都建筑工程集团总公司

20八、模板计算框架梁模板支架验算：梁段:KL1。一、参数信息1。模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0。30；梁截面高度D（m)：1.20；混凝土板厚度（mm）:160。00；立杆沿梁跨度方向间距La（m):0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m)：0。10；立杆步距h(m)：1。50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1。00；梁支撑架搭设高度H(m）:5.64；梁两侧立柱间距（m)：1。00;承重架支设：无承重立杆，方木支撑平行梁截面；采用的钢管类型为Φ48×3。5；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2。荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35;钢筋自重(kN/m3):1.50；43成都建筑工程集团总公司

21施工均布荷载标准值（kN/m2)：2。5；新浇混凝土侧压力标准值（kN/m2)：28.8；倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2。0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2）：2。0；3。材料参数木材品种：柏木;木材弹性模量E(N/mm2）:10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2）:17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2)：1.7；面板类型:胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2）：9500。0；面板抗弯强度设计值fm（N/mm2）：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm）：50。0;梁底方木截面高度h（mm）：100.0；梁底模板支撑的间距（mm)：300。0；面板厚度（mm）:18。0；5。梁侧模板参数主楞间距（mm）：500；次楞根数：4；主楞竖向支撑点数量为：3；支撑点竖向间距为：400mm，400mm；穿梁螺栓水平间距(mm）：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12;主楞龙骨材料：钢楞;截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数:2；次楞龙骨材料:木楞，宽度50mm，高度100mm；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力.其中γ——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3;t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/（T+15)计算,得5.000h;43成都建筑工程集团总公司

22T——混凝土的入模温度，取25.000℃；V-—混凝土的浇筑速度,取1。500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。200m；β1——外加剂影响修正系数，取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别计算得44.620kN/m2、28。800kN/m2，取较小值28。800kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞(内龙骨）的根数为4根.面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位：mm)1.强度计算跨中弯矩计算公式如下:其中，W—-面板的净截面抵抗矩，W=50×1.8×1。8/6=27cm3；M--面板的最大弯距（N。mm)；σ—-面板的弯曲应力计算值(N/mm2)[f]--面板的抗弯强度设计值(N/mm2）；43成都建筑工程集团总公司

23按以下公式计算面板跨中弯矩：其中，q—-作用在模板上的侧压力，包括:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1。2×0。5×28。8×0。9=15.55kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值:q2=1。4×0.5×2×0。9=1.26kN/m；q=q1+q2=15.552+1。260=16。812kN/m；计算跨度(内楞间距）：l=346。67mm;面板的最大弯距M=0.1×16.812×346.6672=2。02×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值：σ=2。02×105/2。70×104=7。483N/mm2;面板的抗弯强度设计值：［f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=7.483N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2，满足要求!2.挠度验算q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=28.8×0。5=14.4N/mm;l——计算跨度(内楞间距）:l=346.67mm;E—-面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I—-面板的截面惯性矩:I=50×1。8×1。8×1.8/12=24。3cm4；面板的最大挠度计算值：ω=0。677×14。4×346.674/(100×9500×2.43×105)=0.61mm；面板的最大容许挠度值：［ω]=l/250=346.667/250=1。387mm；面板的最大挠度计算值ω=0。61mm小于面板的最大容许挠度值［ω]=1。387mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度50mm，截面高度100mm，截面惯性矩I43成都建筑工程集团总公司

24和截面抵抗矩W分别为：W=5×102×1/6=83。33cm3；I=5×103×1/12=416.67cm4；内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中,σ-—内楞弯曲应力计算值(N/mm2）；M--内楞的最大弯距（N。mm）；W-—内楞的净截面抵抗矩；[f]—-内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中，作用在内楞的荷载,q=（1。2×28。8×0.9+1。4×2×0。9)×0。347=11。66kN/m;内楞计算跨度（外楞间距）：l=500mm;内楞的最大弯距：M=0。1×11。66×500。002=2。91×105N。mm;最大支座力:R=1.1×11。656×0。5=6.411kN;经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=2。91×105/8。33×104=3.497N/mm2；43成都建筑工程集团总公司

25内楞的抗弯强度设计值：［f］=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=3。497N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值[f]=17N/mm2，满足要求！（2）。内楞的挠度验算其中l--计算跨度（外楞间距）：l=500mm;q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值:q=28.80×0.35=9.98N/mm；E—-内楞的弹性模量：10000N/mm2;I——内楞的截面惯性矩：I=4。17×106mm4;内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×9.98×5004/（100×10000×4.17×106）=0.101mm；内楞的最大容许挠度值:[ω］=500/250=2mm；内楞的最大挠度计算值ω=0。101mm小于内楞的最大容许挠度值［ω］=2mm,满足要求!2.外楞计算外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力6。411kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中,外龙骨采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面类型为圆钢管48×3.5；外钢楞截面抵抗矩W=10.16cm3；外钢楞截面惯性矩I=24。38cm4；43成都建筑工程集团总公司

26外楞计算简图外楞弯矩图(kN.m)外楞变形图(mm）(1）。外楞抗弯强度验算其中σ--外楞受弯应力计算值（N/mm2）M--外楞的最大弯距(N。mm）；W—-外楞的净截面抵抗矩;［f］--外楞的强度设计值(N/mm2）。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.769kN.m43成都建筑工程集团总公司

27外楞最大计算跨度：l=400mm；经计算得到,外楞的受弯应力计算值:σ=7。69×105/1。02×104=75.72N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：[f]=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=75。72N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！(2）.外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。541mm外楞的最大容许挠度值：［ω］=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ω=0。541mm小于外楞的最大容许挠度值[ω]=1mm,满足要求！五、穿梁螺栓的计算验算公式如下:其中N-—穿梁螺栓所受的拉力；A—-穿梁螺栓有效面积（mm2)；f—-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：穿梁螺栓的直径：12mm；穿梁螺栓有效直径:9.85mm；穿梁螺栓有效面积:A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=(1.2×28.8+1.4×2)×0。5×0.44=8.219kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:[N］=170×76/1000=12。92kN;穿梁螺栓所受的最大拉力N=8.219kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=12。92kN,满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度.计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小，按支撑在底撑上的三跨连续梁计算.43成都建筑工程集团总公司

28强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=300×18×18/6=1。62×104mm3；I=300×18×18×18/12=1.46×105mm4；1。抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：其中,σ—-梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2);M——计算的最大弯矩（kN.m)；l——计算跨度(梁底支撑间距)：l=300.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m);新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:1。2×（24。00+1.50)×0.30×1。20×0.90=9.91kN/m；模板结构自重荷载：q2:1。2×0。35×0.30×0.90=0。11kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3：1。4×2。00×0。30×0。90=0.76kN/m；q=q1+q2+q3=9。91+0。11+0。76=10。78kN/m；跨中弯矩计算公式如下:43成都建筑工程集团总公司

29Mmax=0.10×10。784×0.32=0。097kN.m;σ=0。097×106/1.62×104=5.991N/mm2;梁底模面板计算应力σ=5.991N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值[f]=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下：其中，q—-作用在模板上的压力线荷载:q=((24。0+1.50）×1.200+0。35)×0。30=9.29KN/m；l—-计算跨度(梁底支撑间距)：l=300.00mm；E-—面板的弹性模量：E=9500.0N/mm2;面板的最大允许挠度值：［ω］=300.00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=0。677×9.285×3004/（100×9500×1。46×105)=0。368mm；面板的最大挠度计算值：ω=0。368mm小于面板的最大允许挠度值:［ω］=300/250=1。2mm，满足要求！七、梁底支撑木方的计算1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=(24+1.5）×1.2×0。3=9.18kN/m;(2）模板的自重荷载（kN/m）：q2=0。35×0。3×(2×1.2+0.3)/0.3=0。945kN/m；(3）活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m):经计算得到,活荷载标准值P1=（2.5+2)×0.3=1。35kN/m；2。木方的传递集中力验算：静荷载设计值q=1.2×9。180+1。2×0.945=12。150kN/m;43成都建筑工程集团总公司

30活荷载设计值P=1。4×1。350=1.890kN/m；荷载设计值q=12.150+1。890=14.040kN/m.本工程梁底支撑采用方木,方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=8.33×101cm3;I=5×10×5×10/12=4。17×102cm4；3.支撑方木验算：最大弯矩考虑为连续梁均布荷载作用下的弯矩，计算简图及内力、变形图如下：弯矩图(kN.m）剪力图(kN)43成都建筑工程集团总公司

31变形图(mm)方木的支座力N1=N3=2。106KN；方木最大应力计算值：σ=0.895×106/83333。33=10.741N/mm2；方木最大剪力计算值：T=3×2.106×1000/（2×50×100)=0.632N/mm2；方木的最大挠度：ω=2.018mm；方木的允许挠度：[ω]=1.000×1000/250=4。000mm;方木最大应力计算值10.741N/mm2小于方木抗弯强度设计值[f]=17.000N/mm2，满足要求!方木受剪应力计算值0.632N/mm2小于方木抗剪强度设计值［T］=1。700N/mm2,满足要求！方木的最大挠度ω=2。018mm小于方木的最大允许挠度［ω］=4。000mm，满足要求!八、梁跨度方向钢管的计算作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等，通过方木的集中荷载传递。1。梁两侧支撑钢管的强度计算：支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中力P=2。106KN。支撑钢管计算简图43成都建筑工程集团总公司

32支撑钢管计算弯矩图（kN。m)支撑钢管计算变形图（mm)支撑钢管计算剪力图（kN）最大弯矩Mmax=0。182kN.m；最大变形Vmax=0.093mm；最大支座力Rmax=3.734kN；最大应力σ=0.182×106/(5。08×103)=35.83N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值［f］=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值35。83N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度Vmax=0。093mm小于500/150与10mm,满足要求!43成都建筑工程集团总公司

33九、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页,双扣件承载力设计值取16。00kN,按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5。2。5):R≤Rc其中Rc—-扣件抗滑承载力设计值,取12.80kN；　　R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4。212kN；R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N—-立杆的轴心压力设计值，它包括:纵向钢管的最大支座反力:N1=3.734kN；脚手架钢管的自重:N2=1。2×0.129×5。64=0.874kN；楼板的混凝土模板的自重:N3=1.2×(1。00/2+(1。00—0。30）/2）×0。50×0.35=0.179kN；楼板钢筋混凝土自重荷载：N4=1.2×(1.00/2+（1.00-0.30)/2）×0。50×0.160×(1.50+24.00)=2。081kN；N=3。734+0.874+0。178+2。081=6。867kN；φ-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到；i——计算立杆的截面回转半径(cm)：i=1。58；A--立杆净截面面积(cm2):A=4.89；W—-立杆净截面抵抗矩(cm3)：W=5.08；43成都建筑工程集团总公司

34σ--钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；［f］--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；lo——计算长度(m）;如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1）k1--计算长度附加系数，取值为：1。155；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表5。3。3，u=1.7；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1。155×1。7×1。5=2。945m；Lo/i=2945。25/15。8=186；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。207；钢管立杆受压应力计算值；σ=6867.24/(0.207×489）=67.843N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=67。843N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值［f]=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算lo=k1k2（h+2a)（2)k1-—计算长度附加系数按照表1取值1.167；k2—-计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1.006；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a）=1。167×1.006×（1。5+0.1×2）=1。996m；Lo/i=1995。803/15.8=126;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；钢管立杆受压应力计算值;σ=6867。24/（0.417×489)=33。677N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=33.677N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205N/mm2，满足要求！43成都建筑工程集团总公司

35以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》（二)现浇板模板支架验算：一、参数信息：1.模板支架参数横向间距或排距(m)：1.00；纵距(m）:1.00；步距(m）:1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）：0。10；模板支架搭设高度(m）:5.54；采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式：方木支撑；扣件连接方式：双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0。80；2。荷载参数模板与木板自重(kN/m2）:0。350；混凝土与钢筋自重(kN/m3）：25.000；施工均布荷载标准值（kN/m2):2.500；4。材料参数面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木;面板弹性模量E(N/mm2）：9500；面板抗弯强度设计值（N/mm2）:13;木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1.400；木方的间隔距离(mm)：250。000；木方弹性模量E(N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2)：13.000；木方的截面宽度(mm）:50.00；木方的截面高度(mm):100.00；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm）:160.00;43成都建筑工程集团总公司

36图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件，需要验算其抗弯强度和刚度,取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：43成都建筑工程集团总公司

37W=100×1。82/6=54cm3；I=100×1。83/12=48.6cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m)：q1=25×0。16×1+0。35×1=4.35kN/m；(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN）：q2=2.5×1=2。5kN/m;2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:其中：q=1。2×4.35+1。4×2.5=8。72kN/m最大弯矩M=0.1×8。72×0.252=0。054kN·m;面板最大应力计算值σ=54500/54000=1。009N/mm2；面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1。009N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为43成都建筑工程集团总公司

38其中q=4.35kN/m面板最大挠度计算值v=0。677×4.35×2504/（100×9500×4166666。667）=0.003mm；面板最大允许挠度[V]=250/250=1mm；面板的最大挠度计算值0。003mm小于面板的最大允许挠度1mm，满足要求!三、模板支撑方木的计算：方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=5×10×10/6=83。33cm3；I=5×10×10×10/12=416。67cm4;方木楞计算简图1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土板自重(kN/m):q1=25×0.25×0.16=1kN/m；(2)模板的自重线荷载（kN/m）:q2=0.35×0。25=0.088kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:p1=2。5×0。25=0。625kN/m；2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：43成都建筑工程集团总公司

39均布荷载q=1.2×（q1+q2)+1.4×p1=1.2×（1+0.088)+1。4×0.625=2。18kN/m；最大弯矩M=0。125ql2=0.125×2。18×12=0。272kN。m;最大支座力N=1.25×q×l=1。25×2.18×1=2.725kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0。272×106/83333。33=3。27N/mm2；方木的抗弯强度设计值［f]=13。000N/mm2；方木的最大应力计算值为3.27N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3.抗剪验算：截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh〈[T］其中最大剪力：Q=0.625×2。18×1=1。362kN；方木受剪应力计算值T=3×1.362×103/(2×50×100)=0。409N/mm2；方木抗剪强度设计值［T]=1。4N/mm2；方木的受剪应力计算值0。409N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2,满足要求！4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=1。088kN/m；最大挠度计算值ω=0.521×1。088×10004/（100×9500×4166666.667)=0。143mm；最大允许挠度[V］=1000/250=4mm；方木的最大挠度计算值0。143mm小于方木的最大允许挠度4mm,满足要求!四、木方支撑钢管计算：43成都建筑工程集团总公司

40支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2.725kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN。m)支撑钢管计算变形图(mm）43成都建筑工程集团总公司

41支撑钢管计算剪力图(kN)最大弯矩Mmax=1.022kN.m;最大变形Vmax=2。869mm；最大支座力Qmax=11.922kN；最大应力σ=1022038。484/5080=201。189N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值［f］=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值201。189N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求!支撑钢管的最大挠度为2。869mm小于1000/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80,该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN。纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=11.922kN；R〈12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容：(1）脚手架的自重（kN):NG1=0.138×5.54=0。767kN；钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。（2）模板的自重(kN）：NG2=0.35×1×1=0.35kN；43成都建筑工程集团总公司

42（3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25×0。16×1×1=4kN;经计算得到,静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.117kN；2。活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。经计算得到,活荷载标准值NQ=（2.5+2）×1×1=4.5kN;3.不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算N=1.2NG+1.4NQ=12。44kN;七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式:其中N--—-立杆的轴心压力设计值（kN）：N=12.44kN；φ-——-轴心受压立杆的稳定系数，由长细比lo/i查表得到;i—-—-计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1。58cm；A-—-—立杆净截面面积(cm2):A=4.89cm2；W--—-立杆净截面模量（抵抗矩）（cm3）:W=5。08cm3；σ—-——--—-钢管立杆最大应力计算值(N/mm2)；［f］—-——钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2；L0--—-计算长度（m）;如果完全参照《扣件式规范》,按下式计算l0=h+2ak1--—-计算长度附加系数，取值为1.155;u--—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1。7；a—-—-立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;上式的计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1。5+0.1×2=1.7m；L0/i=1700/15.8=108；由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。53;43成都建筑工程集团总公司

43钢管立杆的最大应力计算值;σ=12440.083/（0。53×489）=48N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=48N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算l0=k1k2（h+2a）k1--计算长度附加系数按照表1取值1.185；k2--计算长度附加系数，h+2a=1.7按照表2取值1。005；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a）=1。185×1。005×（1。5+0.1×2)=2。025m；Lo/i=2024。573/15。8=128;由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。406；钢管立杆的最大应力计算值；σ=12440。083/（0.406×489）=62.66N/mm2；钢管立杆的最大应力计算值σ=62。66N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。43成都建筑工程集团总公司