塔机有限元计算中冲击系数,稳定性系数及应力取值探讨

ID:8086480

大小:95.42 KB

页数:2页

时间:2018-03-05

塔机有限元计算中冲击系数,稳定性系数及应力取值探讨_第1页
塔机有限元计算中冲击系数,稳定性系数及应力取值探讨_第2页
资源描述:

《塔机有限元计算中冲击系数,稳定性系数及应力取值探讨》由会员上传分享,免费在线阅读,更多相关内容在学术论文-天天文库

1、移所致偏心扭矩的大部分势必由机臂径直传给(3)由试验证实,整机全悬臂状态下,纵向0柱。考虑到这一原因,并充分考虑到桥头路稳定。基可能发的不均匀沉陷及其它人为差错(例(4)同样证实,在吊重横移至晟大位置时,如未顶紧约束丝杠),为做到万无一失,在设计整机横向稳定。0柱时,系按其能够承受上述偏心扭矩的全部(5)所测杆力、反力、轴重及偏压比的数值(即Mx=140OkN·m)来计算的。而由以上测均与设计计算值接近。试结果可以算出,实测0柱承担扭矩为MK=(6)全悬臂下的机臂前端挠度及吊重横移980kN·I111。可见还有很大的安全格各,当然也包后的机臂晟大扭转角实测值与计算

2、值接近。括杆件的强度、刚塞及整体与分肢的稳定在内。4结论(2)实测结果表明,1龙门柱丝杠顶紧为了保证D]K140型架桥机总体结构设计(第一种情况)或丝杠放松(第二种情况),对0的正确性,我们曾根据该机的总体结构设计方柱的受力影响不大.但对前轮对组的左右侧轮案进行了该机架桥过程结构总体状况计算机仿压偏载影响颇大。按第二种情况架梁,前轮对组真分析,其所得结果与以上结构荷载试验所得的左右侧轮压比较均匀.是比较安全的。但根据各项参数接近。该机已成功架梁一千多孔,实践试验过程所见,这时2龙门柱的套筒分界处明证明该机的总体结构设计是合理正确的,结构显可见有侧倾几何变位。故综合

3、考虑,为改善整荷载试验结果可靠无误。机受力的均衡性.在本机的使用规则中规定,1龙门柱丝杠不可完全放松,也不可完全顶作者地址:北京市太兴康庄路9号邮政编码}102600紧,而应预留3mm间隙(丝杠顶紧后手把再松收稿日期}1997.1.15半圈)。塔机有限元计算中冲击系数、稳定性系数及应力取值探讨TH3一江麓一浩利I程机械有限佘司付剑雄内容抽要;本文根据塔机应力测试结果.分折出实际工作中塔机不同部位冲击系数应各不相同。同时说明计算杌进行有限元整体稳定性和强度应力计算时怎样取值。关t调:~mtat奠定性系最台应力磊磊应力冲击系数,下面是试验结果。在塔机强度应力有限元计算

4、机计算中,首从表1表2知起重臂动载系数1.2,塔帽先选定计算工况,然后确定载荷和各系数取值,及拉杆动载系数1.25,塔身动载系数1.4。冲击其中文献[3]中载荷组合占,自重冲击系数系数从臂尖开始逐步放大,这是因为变形后附由和起升载荷冲击系数丸取值对钢结构应力加弯矩引起应力逐步增大的结果。影响显著,应力计算机计算时≠和j52值是一次根据文献[3],j6l取值0.9一1.1之间,根性输入静,丽对于塔机不同部位冲击系数j6l和据文献[3]表6选取HC.:1~1.3;日:1.o5—各不相同,怎样处理合理又安全,下面说明。1.6之间。一般自重应力有限元计算时为安全应力测试是

5、起吊载荷前调零(不包括自重起见由一1.1,起升载荷丸=1.3,计算出来的结应力),然后测起升额定载荷时稳定应力和制动果,塔机各部分应力取值进行不同的处理应是20《建筑机械)1997年董l1期衰1~rZ120试验动载系数(应力;MPa)裹3OTZ120整体穗定性系数(1del~s)工况Q一2.07tR一50m0=0。幅度/载荷冲击系数整体稳定性S^一1.1Ore/2.07t16.47006。\\上升饼动下降{6I动振动周期;1.3部位苴T一1.124m/537t一1.25吊臂长拉杆一1.1外佣上弦杆2点B6.217m]Bt6.163694一125塔身根部主8点一66

6、.2—91.41.38一”1.49m/St=1.16弦杆.1647B8一1.25一长拉杆3点791.22791.222s一1.0非工作就态6.673890塔帽前弦杆O点一90.1—941041.042s=0衰2JL150动态试验动t系藏(应力:MPa)塔机在压弯作用时产生非弹性屈曲,其整体稳定性系数要经过一定折算(靠一丸),参考文工况\\项目均值起升制劫下降剖动献[4],一1.1—0.4646/九+0.1269/~$\应力K当九≥4.0,≥1,即口一菇≥,塔机先吊臂长拉杆外侧是发生强度屈服(),再是失稳,所以只要强度87.O95.41.101.16上弦杆1点条件满

7、足,就不会失稳故塔机有限元计算中整塔身根部主弦杆一44.81.28——448体稳定系数为4.0,就是足够稳定的。若是<29点4.0,就必须验算整体稳定性(稳定性应力小于长拉杆2点+69.O8B.61.25许用应力)。塔帽前弦杆l7一96—1lS.91.22l10.bll73强度应力取值点计算机有限元计算(SAP5Ideas)都是计算台理又安全的。例如,考虑稳定性要求塔身应力梁节点6个力(3个方向弯矩,3个方向轴力剪150MPa,那么塔帽为150×÷二一165MPa左d力),再进行应力合成,分应力有方向性(正负右,起重臂外侧为150×1.38/1.22—170MPa

8、号),梁分

当前文档最多预览五页,下载文档查看全文

此文档下载收益归作者所有

当前文档最多预览五页,下载文档查看全文
正文描述:

《塔机有限元计算中冲击系数,稳定性系数及应力取值探讨》由会员上传分享,免费在线阅读,更多相关内容在学术论文-天天文库

1、移所致偏心扭矩的大部分势必由机臂径直传给(3)由试验证实,整机全悬臂状态下,纵向0柱。考虑到这一原因,并充分考虑到桥头路稳定。基可能发的不均匀沉陷及其它人为差错(例(4)同样证实,在吊重横移至晟大位置时,如未顶紧约束丝杠),为做到万无一失,在设计整机横向稳定。0柱时,系按其能够承受上述偏心扭矩的全部(5)所测杆力、反力、轴重及偏压比的数值(即Mx=140OkN·m)来计算的。而由以上测均与设计计算值接近。试结果可以算出,实测0柱承担扭矩为MK=(6)全悬臂下的机臂前端挠度及吊重横移980kN·I111。可见还有很大的安全格各,当然也包后的机臂晟大扭转角实测值与计算

2、值接近。括杆件的强度、刚塞及整体与分肢的稳定在内。4结论(2)实测结果表明,1龙门柱丝杠顶紧为了保证D]K140型架桥机总体结构设计(第一种情况)或丝杠放松(第二种情况),对0的正确性,我们曾根据该机的总体结构设计方柱的受力影响不大.但对前轮对组的左右侧轮案进行了该机架桥过程结构总体状况计算机仿压偏载影响颇大。按第二种情况架梁,前轮对组真分析,其所得结果与以上结构荷载试验所得的左右侧轮压比较均匀.是比较安全的。但根据各项参数接近。该机已成功架梁一千多孔,实践试验过程所见,这时2龙门柱的套筒分界处明证明该机的总体结构设计是合理正确的,结构显可见有侧倾几何变位。故综合

3、考虑,为改善整荷载试验结果可靠无误。机受力的均衡性.在本机的使用规则中规定,1龙门柱丝杠不可完全放松,也不可完全顶作者地址:北京市太兴康庄路9号邮政编码}102600紧,而应预留3mm间隙(丝杠顶紧后手把再松收稿日期}1997.1.15半圈)。塔机有限元计算中冲击系数、稳定性系数及应力取值探讨TH3一江麓一浩利I程机械有限佘司付剑雄内容抽要;本文根据塔机应力测试结果.分折出实际工作中塔机不同部位冲击系数应各不相同。同时说明计算杌进行有限元整体稳定性和强度应力计算时怎样取值。关t调:~mtat奠定性系最台应力磊磊应力冲击系数,下面是试验结果。在塔机强度应力有限元计算

4、机计算中,首从表1表2知起重臂动载系数1.2,塔帽先选定计算工况,然后确定载荷和各系数取值,及拉杆动载系数1.25,塔身动载系数1.4。冲击其中文献[3]中载荷组合占,自重冲击系数系数从臂尖开始逐步放大,这是因为变形后附由和起升载荷冲击系数丸取值对钢结构应力加弯矩引起应力逐步增大的结果。影响显著,应力计算机计算时≠和j52值是一次根据文献[3],j6l取值0.9一1.1之间,根性输入静,丽对于塔机不同部位冲击系数j6l和据文献[3]表6选取HC.:1~1.3;日:1.o5—各不相同,怎样处理合理又安全,下面说明。1.6之间。一般自重应力有限元计算时为安全应力测试是

5、起吊载荷前调零(不包括自重起见由一1.1,起升载荷丸=1.3,计算出来的结应力),然后测起升额定载荷时稳定应力和制动果,塔机各部分应力取值进行不同的处理应是20《建筑机械)1997年董l1期衰1~rZ120试验动载系数(应力;MPa)裹3OTZ120整体穗定性系数(1del~s)工况Q一2.07tR一50m0=0。幅度/载荷冲击系数整体稳定性S^一1.1Ore/2.07t16.47006。\\上升饼动下降{6I动振动周期;1.3部位苴T一1.124m/537t一1.25吊臂长拉杆一1.1外佣上弦杆2点B6.217m]Bt6.163694一125塔身根部主8点一66

6、.2—91.41.38一”1.49m/St=1.16弦杆.1647B8一1.25一长拉杆3点791.22791.222s一1.0非工作就态6.673890塔帽前弦杆O点一90.1—941041.042s=0衰2JL150动态试验动t系藏(应力:MPa)塔机在压弯作用时产生非弹性屈曲,其整体稳定性系数要经过一定折算(靠一丸),参考文工况\\项目均值起升制劫下降剖动献[4],一1.1—0.4646/九+0.1269/~$\应力K当九≥4.0,≥1,即口一菇≥,塔机先吊臂长拉杆外侧是发生强度屈服(),再是失稳,所以只要强度87.O95.41.101.16上弦杆1点条件满

7、足,就不会失稳故塔机有限元计算中整塔身根部主弦杆一44.81.28——448体稳定系数为4.0,就是足够稳定的。若是<29点4.0,就必须验算整体稳定性(稳定性应力小于长拉杆2点+69.O8B.61.25许用应力)。塔帽前弦杆l7一96—1lS.91.22l10.bll73强度应力取值点计算机有限元计算(SAP5Ideas)都是计算台理又安全的。例如,考虑稳定性要求塔身应力梁节点6个力(3个方向弯矩,3个方向轴力剪150MPa,那么塔帽为150×÷二一165MPa左d力),再进行应力合成,分应力有方向性(正负右,起重臂外侧为150×1.38/1.22—170MPa

8、号),梁分

显示全部收起
温馨提示:
1. 部分包含数学公式或PPT动画的文件,查看预览时可能会显示错乱或异常,文件下载后无此问题,请放心下载。
2. 本文档由用户上传,版权归属用户,天天文库负责整理代发布。如果您对本文档版权有争议请及时联系客服。
3. 下载前请仔细阅读文档内容,确认文档内容符合您的需求后进行下载,若出现内容与标题不符可向本站投诉处理。
4. 下载文档时可能由于网络波动等原因无法下载或下载错误,付费完成后未能成功下载的用户请联系客服处理。
关闭