塔机附着验算计算书

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1、塔机附着验算计算书一、塔机附着杆参数塔机型号QTZ63(5610)塔身桁架结构类型型钢塔机计算高度H(m)118塔身宽度B(m)1.6起重臂长度l1(m)57平衡臂长度l2(m)12.9起重臂与平衡臂截面计算高度h(m)1.06工作状态时回转惯性力产生的扭矩标准值Tk1(kN·m)182工作状态倾覆力矩标准值Mk(kN·m)270非工作状态倾覆力矩标准值Mk'(kN*m)355.37附着杆数三杆附着附墙杆类型Ⅳ类附墙杆截面类型钢管附墙杆钢管规格(mm)Φ219×10塔身锚固环边长C(m)1.6二、风荷载及附着参数附着次数N4附着点1到塔机的横向距离a1(m)2.7点1到塔机的竖向距离b

2、1(m)3.95附着点2到塔机的横向距离a2(m)4.3点2到塔机的竖向距离b2(m)3.95附着点3到塔机的横向距离a3(m)2.7点3到塔机的竖向距离b3(m)3.95工作状态基本风压ω0(kN/m2)0.2非工作状态基本风压ω0'(kN/m2)0.4塔身前后片桁架的平均充实率α00.35第N次附着附着点高度h1(m)附着点净高h01(m)风压等效高度变化系数μz工作状态风荷载体型系数μs非工作状态风荷载体型系数μs'工作状态风振系数βz非工作状态风振系数βz'工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk非工作状态风压等效均布线荷载标准值qsk'第1次附着23.223.21.421.95

3、1.951.181.230.3510.732第2次附着45.622.41.721.951.951.381.470.4981.06第3次附着65.219.61.951.951.951.61.750.6541.431第4次附着84.819.62.091.951.951.751.950.7671.709悬臂端11833.22.211.951.951.922.160.892.002附图如下:塔机附着立面图三、工作状态下附墙杆内力计算1、在平衡臂、起重臂高度处的风荷载标准值qkqk=0.8βzμzμsω0α0h=0.8×2.21×1.92×1.95×0.2×0.35×1.06=0.491kN/m

4、2、扭矩组合标准值Tk由风荷载产生的扭矩标准值Tk2Tk2=1/2qkl12-1/2qkl22=1/2×0.491×572-1/2×0.491×12.92=756.776kN·m集中扭矩标准值（考虑两项可变荷载控制的组合系数取0.9）Tk=0.9(Tk1+Tk2)=0.9×(182+756.776)=844.898kN·m3、附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=81.025kN在工作状态下，塔机起重臂位置的不确定性以及风向的随机性，在计算支座5处锚固环截面内力时需考虑塔身承受双向的风荷载和倾覆力矩及扭矩。4、附墙杆内力计算支座5处锚固环的截面扭矩Tk（考虑塔机产生的扭矩由支座5处的

5、附墙杆承担）,水平内力Nw=20.5RE=114.587kN。计算简图：塔机附着平面图α1=arctan(b1/a1)=55.646°α2=arctan(b2/a2)=42.571°α3=arctan(b3/a3)=55.646°β1=arctan((b1+c/2)/(a1+c/2))=53.616°β2=arctan((b2+c/2)/(a2-c/2))=53.616°β3=arctan((b3+c/2)/(a3+c/2))=53.616°各杆件轴力计算：ΣMO=0T1×sin(α1-β1)×(b1+c/2)/sinβ1+T2×sin(α2-β2)×(b2+c/2)/sinβ2-T3

6、×sin(α3-β3)×(b3+c/2)/sinβ3+Tk=0ΣMh=0T2×sinα2×c+T3×sinα3×c+Nw×cosθ×c/2-Nw×sinθ×c/2-Tk=0ΣMg=0T1×sinα1×c-Nw×sinθ×c/2-Nw×cosθ×c/2+Tk=0（1）θ由0～360°循环，当Tk按图上方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=0，T2=633.894，T3=261.337最大轴压力T1=737.727，T2=0，T3=0（2）θ由0～360°循环，当Tk按图上反方向设置时求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=737.727，T2=0，T3=0最大轴压力T

7、1=0，T2=633.894，T3=261.336四、非工作状态下附墙杆内力计算此工况下塔机回转机构的制动器完全松开，起重臂能随风转动，故不计风荷载产生的扭转力矩。1、附着支座反力计算计算简图剪力图得：RE=165.345kN2、附墙杆内力计算支座5处锚固环的水平内力Nw=RE=165.345kN。根据工作状态方程组Tk=0，θ由0～360°循环，求解各杆最大轴拉力和轴压力：最大轴拉力T1=141.609，T2=42.872，T3=168.27