龙门起重机设计计算

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1、龙门起重机设计计算一．设计条件1.计算风速最大工作风速：6级最大非工作风速：10级(不加锚定)最大非工作风速：12级(加锚定)2.起升载荷Q=40吨3.起升速度满载：v=1m/min空载：v=2m/min4.小车运行速度：满载：v=3m/min空载：v=6m/min5.大车运行速度：满载：v=5m/min空载：v=10m/min6.采用双轨双轮支承型式，每侧轨距2米。7.跨度44米，净空跨度40米。8.起升高度:H上=50米，H下=5米二．轮压及稳定性计算(一)载荷计算1．起升载荷：Q=40t2．自重载荷小

2、车自重G1=6.7t龙门架自重G2=260t大车运行机构自重G3=10t司机室G4=0.5t电气G5=1.5t3．载荷计算名称正面侧面风力系数C高度系数Kh挡风面积A计算结果CKhA高度h风力系数C高度系数Kh挡风面积A计算结果CKhA高度h货物1.21.622242.8501.21.622242.850小车1.11.71611.3681.11.71611.368司机室1.11.514.57.5401.11.5135.040门架1.61.51188454.2441.61.5114234344大车1.11.0

3、22.20.51.11.022.20.5合计51844.84046工作风压：qⅠ=114N/mqⅡ=190N/mqⅢ=800N/m(10级)qⅢ=1000N/m(12级)正面：FwⅠ=518x114N=5.91NFwⅡ=518x190N=9.86NFwⅢ=518x800N=41.44N(10级)FwⅢ=518x1000N=51.8N(12级)侧面：FwⅠ=4.61NFwⅡ=7.68NFwⅢ=32.34N(10级)FwⅢ=40.43N(12级)（二）轮压计算1．小车位于最外端，Ⅱ类风垂直于龙门吊正面吹大车,运

4、行机构起制动，并考虑惯性力的方向与风载方向相同。龙门吊自重：G=G1+G2+G3+G4+G5=6.7+260+10+2=278.7t起升载荷：Q=40t水平风载荷：FwⅡ=9.86t水平风载荷对轨道面的力矩：MwⅡ=9.86X44.8=441.7tm水平惯性力:Fa=(G+Q)Xa=(278.7+40)X0.2X1000=6.37X10000N=6.37t水平惯性力对轨道面的力矩：Ma=6.37X44=280.3tm总的水平力力矩：M1=Ma+MwⅡ=722tm小车对中心线的力矩：M2=（6.7+40）X1

5、6=747.2tm最大腿压：Pmax=0.25(G+Q)+M1/2L+Mq/2K=0.25318.7+722.0/48+747.2/84=79.675+15.04+8.9=103.6t6最大工作轮压：Rmax=Pmax/4=25.9t=26t(三)稳定性计算工况1：无风、静载，由于起升载荷在倾覆边内侧,故满足∑M≧0工况2：有风、动载，∑M=0.95(278.7+40)12-628.3=3004.9>0工况3：突然卸载或吊具脱落，按规范不需验算工况4：10级风袭击下的非工作状态:∑M=0.95278.712

6、–1.1541.4444=3177.2-2668.7=1080.3>0飓风袭击下：∑M=0.95278.812–1.1551.844.8=508.5>0为防止龙门吊倾覆或移动，龙门吊设置风缆。三起升机构设计计算（一）设计参数1．起重量：Q=40t2．起升速度：V吊=1m/sV空=2m/s3．钢丝绳倍率:q=4（二）钢丝绳计算Smax=Q/(qaη)Q=40t=4000Kgq—倍率，q=4a—卷入卷筒根数a=2η=0.97Smax=Q/(qaη)=40000/(240.97)=5.1510Kg选择6w(19)

7、-20-185-Ⅰ-光Sp=Φ∑S=0.8530.25=25.70t>nSmax=55.15=25.75t(三)电动机的选择及校核KW选择变速调速电机YTSZ180L-8额定功率：11Kw额定转矩：140.1Nm额定转速：735r/min转动惯量：0.285Kgm2重量：250Kg过载系数λ：2.8过载校核:6Pn=11KW>5.9KW满足要求。四小车机构设计计算（一）确定车轮直径小车采用四轮布置，轨距2m,轮距2.5m。小车自重引起的轮压Rt起升载荷引起的轮压最大轮压：最小轮压：车轮的等效疲劳计算载荷采用

8、圆柱车轮和铁路轨道，初选车轮直径φ400，铁路轨道P43，车轮材料为45号刚，踏面硬度HB=300—380,硬度层为15mm,P43轨道是凸形，曲率半径R=300mm.车轮的许用轮压为：C1----车轮转速系数，车轮的转数C2----运行机构工作级别系数，1K2---与车轮材料有关的电接触应力系数，0.1R----曲率半径，为300mmm---曲率半径的比值所确定的系数，为0.45N(二)运行阻力计算1．运行摩擦