高层住宅楼消防连廊悬挑模板支架方案

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-.一、编制依据：1、根据本工程的全部施工图纸及有关标准图；2、根据有关规、标准和地区的有关规程；3.?混凝土构造设计规?GB50010-20104.?建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规?〔JGJ130-2011〕；5.?悬挑式脚手架平安技术规程?〔DG/TJ08-2002-2006〕6.?钢管脚手架扣件?〔GB15831-2006〕7.?建筑施工高处作业平安技术规?〔JGJ80-91〕；8.?建筑构造荷载规?〔GB50009-2012〕；9.?建筑施工平安检查标准?〔JGJ59-99〕；10.?建筑施工计算手册?〔第2版-2007.7〕；11?简明施工计算手册?〔1999.7〕；12.?实用建筑施工平安手册?〔1999.7〕13.?钢构造设计规?〔GB50017-2003〕二、工程概况-.可修编. -.本工程名称为"邦一蓝湾·一品A区工程"的二期局部，基地位于新民市中心地区，用地北侧为原有居民区道路，东侧为比临湖广公园道路，南侧临南环东路，西侧临民族街,本次施工13#、14#房北立面12层及19#、20#房北立面14层的位置各设计了一道消防连廊。消防连廊为悬挑钢筋混凝土构造，混凝土强度等级为C30，其中挑梁悬挑长度为5.55m，梁的截面尺寸为200mm×600mm，连梁截面尺寸为200mm×400mm，连廊板厚120mm，连廊宽1500mm(连梁外侧距离)。三、施工方法：3.1悬挑钢梁支撑架的搭设：1、搭设顺序为：放线定位→安装悬挑钢梁→固定悬挑钢梁→斜撑杆焊接→安装斜拉钢丝绳架设横梁→安装架体底部平安平网→搭设排架立杆。2、悬挑钢梁安放应按悬挑脚手架的立杆纵距和排距要求进展定位和放线。3、固定钢梁尾部的三道f20锚环的布置根据主梁的位置确定；第一道Π形锚环设置在距侧端部0.20m的位置，第二道Π形锚环离第一道0.2m。第三道Π形锚环离第二道0.3mΠ形锚环要与楼板主筋结实焊接，防止浇捣楼板混凝土时移位。4、将工字钢主梁置入Π形锚环，采用Φ20Π形套环与工字钢和锚环焊接，锚环与套环双面满焊长度为200mm，且套环与工字钢双面满焊，以确保钢梁不位移。5、主梁支撑杆下支点埋设200×300mm受剪预埋件，主梁支撑杆采用18#工字钢。-.可修编. -.1、支撑杆上、下支点在与主梁及预埋件焊接前计算好焊接斜面并用切割机切割，如焊接面有偏差必须增加腹板焊接；每个部位的焊缝要严格按照设计要求执行，即焊缝的有效高度焊缝高度≮6mm，单侧有效长度不小于100mm〔为确保平安，焊缝总长度不小于220mm〕，且不得有夹渣、气孔等不符合质量要求的现象发生。2、主梁及支撑杆安装完毕后，根据排架纵横间距在主梁上安装12.6#工字钢横梁，横梁与主梁焊接牢靠，横梁上架设排架立杆.〔见图6-1〕3、挑架全部安装完毕后，立即在架体底部安装平安平网。4、进展排架搭设时，将立杆底部套入横梁上焊接的f25mm短钢筋〔见图6-1〕，同时在立杆下部距底座上部不大于0.2m处设置扫地杆。3.2连廊排架搭设1、连廊模板支撑排架搭设顺序为：放线定位→立杆→扫地杆→中部纵、横杆→顶板承重杆→剪刀撑。2、立杆的底部设置纵横扫地杆，扫地杆距横梁高度为0.2m。3、小杆横挑出外立杆的长度分别为0.3m和0.15m。4、立杆及纵向水平杆的接头要互相错开，错开距离不少于0.5m〔见图6-2〕；立杆的接头必须使用对接扣件；水平杆如使用旋转扣件搭接，那么每个接头长度不小于1.0m，且不少于3个扣件固定。5、排架剪刀撑垂直连廊方向每间隔4.1m设置一道，在沿连廊中部位置设置一道连续剪刀撑，剪刀撑不小于6.0m；斜杆与水平面的倾角应在45º～60º之间。6、剪刀撑斜杆的接头必须采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1.0m〔见图6-3〕，且不少于3个扣件。固定斜杆的旋转扣件的中心线距主节点的距离不得大于0.15m。-.可修编. -.图6-1横梁安装断面注：1、立杆上的对接扣件至主节点的距离a≦h/32、同步立杆上两个相隔对接扣件的高差b≧500mm图6-2立杆接头做法图6-3剪刀撑接长叠合部位图3.3连廊模板安装1、本连廊模板采用18m厚防水九层夹板现场制作拼装；拼缝采用平缝，模板钉在木方上，拼缝要齐整、严密无间隙，经批嵌〔清漆腻子〕砂磨后，在拼装前满刷二度脱模剂；接槎转角处采用经平刨处理光滑的50×80mm木楞镶嵌收口；支撑系统f48×3.5mm钢管支撑。2、模板接头要错开，主梁与次梁交接处要做安装的连接企口，并在显著地地方标出中心线。配制各种类型的模板要标准化、定型化，模板的横档与框材的截面厚度要-.可修编. -.尽可能一致，这样有利于支模方便。1、排架顶部横杆上铺设50×80mm木方搁栅，间距为300mm〔中～中〕。木方顶部铺设顶板或梁底模。2、模板安装前，必须在模板上涂刷隔离剂，以便混凝土成型后脱模方便。3、模板应平整、完好无损，每次使用前要去除模板上的垃圾杂物，涂刷隔离剂；模板的底部要留有清扫口，以便去除垃圾。模板安装完毕后，要将模板的垃圾杂物去除干净，以利下道工序的进展。4、模板的拼缝要密实，必要时在模板侧采用胶带纸粘贴。特别是交角处要采用双面胶5、带密封，以防跑浆；模板底部同上次混凝土的接合处要处理平整，过大的缝隙可用砂浆堵塞，防止混凝土浇筑时漏浆而造成根部“烂脚〞的现象。6、所有模板的支撑必须有足够的强度、刚度和稳定性，并做到横平竖直。上口标高用水准仪复测后弹上墨线，用以控制混凝土浇注时的水平高度。在7、连廊板底模制作时要确保截面尺寸及角度的准确性。接槎阳角处采用经平刨处理后光滑的50×100mm木料镶嵌收口。8、为保证构造几何尺寸的准确性，模板支好后，必须检查模尺寸、垂直度及标高、插筋位置，并对模板钢筋冲洗干净，经监理验收合格后才能进入下道工序。9、模板安装支撑完毕后，必须进展标高和轴线的复核，并经监理验收合格前方可进展下道工序的施工。四、主要施工机械、设备和劳动力用量情况4.1主要施工机械配置序号机械设备名称规格型号数量备注1交流电焊机BX-5002台-.可修编. -.2砂轮切割机Ø4003台3氧-乙炔烘枪2套4手提圆盘锯3台513#、14#房、19#、20#房塔吊配合模板及支架安装的吊运工作4.2主要劳动力方案表工种模板支架安装模板安装备注电焊工2人架子工6人木工12人五、模板安装的质量保证措施模板的安装必须符合?混凝土构造工程施工及验收规?〔GB 50204-2002〕及相关规要求。即"模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载"。主控工程5.1主控工程1.安装消防连廊模板及其支架时，支架底部的钢梁应有承受连廊荷载的承载能力。(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2.在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：观察。-.可修编. -.1.底模及其支撑架撤除时的混凝土强度必须符合设计要求；当设计无具体要求时，混凝土强度必须到达设计强度的100%。检验方法：检查同条件养护试件强度试验报告。5.2一般工程1、模板安装应满足以下要求：1)模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板不应有积水；2)模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；3)浇筑混凝土前，模板的杂物应清理干净；(1)检查数量：全数检查。(2)检验方法：观察。2、对跨度不小于4m 的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。(1)检查数量：按规要求的检验批〔在同一检验批，对梁，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3 间。〕(2)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3、固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装结实其偏差应符合表8.2-1的规定；(1)检查数量：按规要求的检验批(对梁、柱，应抽查构件数量的10％，且不应少于3 件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间)。(2)检验方法：钢尺检查。2、现浇构件模板安装的允许偏差见表8.2-2(1)检查数量：在同一检验批梁、柱抽查构件数量的10%，且不少于3件，板按有代表性的自然间抽查10％，且不得小于3间；对大空间构造，墙可按相邻轴线间高度5m左右划分检验面，板可按纵横轴线划分检验面，抽查10%，且不少于3面。-.可修编. -.(1)检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。表8.2-1预埋件和预埋孔洞的允许偏差项目允许偏差〔mm〕预埋钢板中心线位置3预埋管、预留孔中心线位置3预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留洞中心线位置10尺寸+10，0表8.2-2现浇构件模板安装的允许偏差项目允许偏差〔mm〕轴线位置5底模板上外表标高±5梁截面部尺寸+4，-5层高垂直度≤5m6＞5m8相邻两板外表上下差2外表平整度〔2.0m长度〕55.3排架搭设的技术要求与允许偏差1、悬挑钢梁固定坚实，与楼板连接结实；-.可修编. -.1、立杆垂直度：≤=90mm；2、柱距：±50mm；3、排距：±20mm；4、步距：±20mm；5、一根纵向水平杆的两端高差：±20mm6、同一跨、外两根纵向水平杆高差：±10mm；7、横向水平杆外伸长度：±50mm；8、各扣件距主节点距离：≤150mm；9、同步立杆上两个相邻对接扣件的高差：≥500mm；10、立杆上的对接扣件距离主节点：≤步距；11、纵向水平杆上的对接扣件距离主节点：≤纵距；12、扣件螺丝拧紧力矩：40～65N•m；13、剪刀撑与地面的倾角：45º～60º；六、消防连廊模板支撑方案设计1、由于本工程消防连廊设计为外部悬挑钢砼构造，连廊模板排架底部无支撑点，因此在连廊模板排架底部架设钢梁，以作为连廊模板排架支撑点之用。2、连廊模板排架底部支撑钢梁设置在连廊层高的下二楼层位置，钢梁上架设F48×3.5mm钢管排架，以作为连廊模板的支撑。3、钢梁拟采用18#工字钢，长8.55m，里端3m锚固在已浇筑好的楼板上，外端5.55m作为排架的支撑点；钢梁外端设置斜撑，斜撑采用18#槽钢，支撑在钢梁的下二楼层剪力墙上。4、工字钢钢梁水平间距1.55m，里端设置三道锚环〔HPB235级F20钢筋〕。5、-.可修编. -.在工字钢钢梁上铺设四道通长12.6#槽钢横梁，作为排架立杆的支撑点，槽钢间距0.9m。1、连廊模板支撑排架的立杆横距〔垂直连廊方向〕0.9m，纵距〔沿连廊方向〕0.9m；排架底部〔距工字钢0.2m处〕设置纵、横向扫地杆，排架中部设置纵、横向连杆，排架顶部设置纵、横向承重钢管；排架立杆与剪力墙模板拉结结实。2、连廊模板支撑排架横向每间隔4.1m设置一道剪刀撑，纵向靠连廊中部设置一道连续剪刀撑。3、连廊外侧施工脚手架横距1.05m，纵距1.55m，步距1.5m；脚手板采用木板封闭，上部脚手板高出连廊顶面0.2m；脚手架防护栏杆高度为1.2m。4、为了使排架及脚手架立杆与工字钢钢梁和槽钢横梁有可靠的定位连接措施，以确保上部架体的稳定。故在工字钢和槽钢上焊接长度为150-200mm、直径为25mm的钢筋，将立杆套座其外。连廊模板支架侧立面多排悬挑钢管脚手架主梁计算书-.可修编. -.计算参数:悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度5.55米，建筑物锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m，支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝绳。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂局部脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本工程中，支拉斜杆的支点距离墙体=4500mm。水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图-.可修编. -.经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R1=9.538kN,R2=68.390kN,R3=-5.463kN最大弯矩Mmax=19.461kN.m抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=19.461×106/(1.05×185000.0)+0.000×1000/3060.0=100.185N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!二、悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下-.可修编. -.其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表?钢构造设计规?(GB50017-2011)附录得到：φb=0.90由于φb大于0.6，按照?钢构造设计规?(GB50017-2011)附录B其值φb'=1.07-0.282/φb=0.755经过计算得到强度σ=19.46×106/(0.755×185000.00)=.35N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ<[f],满足要求!三、拉杆与支杆的受力计算水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi、支杆的轴力RDi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力；RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。当RAH>0时，水平钢梁受压；当RAH<0时，水平钢梁受拉；当RAH=0时，水平钢梁不受力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi+RDisinαi且有RUicosθi=RDicosαi可以得到按照以上公式计算得到由左至右各杆件力分别为-.可修编. -.RU1=6.778kNRD1=6.070kN四、拉杆与支杆的强度计算拉绳或拉杆的轴力RU与支杆的轴力RD我们均取最大值进展计算，分别为RU=6.778kN，RD=6.070kN拉绳的强度计算：如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg]——钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K——钢丝绳使用平安系数。选择拉钢丝绳的破断拉力要大于8.000×6.778/0.850=63.792kN。选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径12.5mm。钢丝拉绳的吊环强度计算：钢丝拉绳的轴力RU我们均取最大值进展计算作为吊环的拉力N，为N=RU=6.778kN钢丝拉绳的吊环强度计算公式为其中[f]为吊环抗拉强度，取[f]=65N/mm2，每个吊环按照两个截面计算；所需要的钢丝拉绳的吊环最小直径D=[6778×4/(3.1416×65×2)]1/2=9mm-.可修编. -.下面压杆以18号工字钢计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：其中N——受压斜杆的轴心压力设计值，N=6.07kN；φ——轴心受压斜杆的稳定系数,由长细比l/i查表得到φ=0.07；i——计算受压斜杆的截面回转半径，i=2.00cm；l——受最大压力斜杆计算长度，l=6.36m；A——受压斜杆净截面面积，A=30.60cm2；σ——受压斜杆受压强度计算值，经计算得到结果是27.44N/mm2；[f]——受压斜杆抗压强度设计值，f=215N/mm2；受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!斜撑杆的焊缝计算：斜撑杆采用焊接方式与墙体预埋件连接，对接焊缝强度计算公式如下其中N为斜撑杆的轴向力，N=6.070kN；lwt为焊接面积，取3060.00mm2；ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；经过计算得到焊缝抗拉强度σ=6069.85/3060.00=1.98N/mm2。斜撑杆对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!五、锚固段与楼板连接的计算1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=68.390kN-.可修编. -.水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照?混凝土构造设计规?9.7.6[f]=65N/mm2；压点处采用1个U形钢筋拉环连接；所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[68390×4/(3.1416×65.00×2)]1/2=26mm水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=68.39kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；h——楼板螺栓在混凝土楼板的锚固深度。经过计算得到h要大于68389.52/(3.1416×20×1.5)=725.6mm。3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式-.可修编. -.其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=68.39kN；d——楼板螺栓的直径，d=20mm；b——楼板的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；经过计算得到公式右边等于131.6kN楼板混凝土局部承压计算满足要求!4.水平钢梁与楼板锚固压点部位楼板负弯矩配筋计算如下：锚固压点处楼板负弯矩数值为M=68.39×3.00/2=102.58kN.m根据?混凝土构造设计规?GB50010-2010第6.2.10条其中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──截面有效高度；fy──钢筋受拉强度设计值。截面有效高度h0=100-15=85mm；αs=102.58×106/(1.000×14.300×1.5×1000×85.02)=0.5000ξ=1-(1-2×0.5000)1/2=1.0000γs=1-1.0000/2=0.5000-.可修编. -.楼板压点负弯矩配筋为As=102.58×10^6/(0.5000×85.0×210.0)=11494.0mm2悬挑脚手架计算满足要求！E、钢梁里端锚固计算：主梁与楼板压点的压环强度计算公式为:σ=N/3A≤[f]其中N--主梁与楼板压点的压环受力：N=1.555kN；[f]--压环钢筋抗拉强度，按照?混凝土构造设计规?10.9.8每个压环按3个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；d--压环钢筋的设计直径，d=20mm；A--压环钢筋截面积，A=πd2/4=3.142×202/4=314mm2；σ=N/3A=1.555×103/(314×3)=1.65N/mm2<[f]=50N/mm2压环所受应力σ=3.87N/mm2小于吊环最大应力[f]=50N/mm2，满足要求！设置3道ф20圆钢压环，间距200、300，以增加平安保险系数。主梁楼板压点的压环一定要压在楼板下层钢筋下面与之焊接，并要保证两侧30cm以上搭接长度。钢梁锚打量图-.可修编. -.F、锚环处C30楼板混凝土局部承载力计算：f=式中：—支座反力经计算得1.555KNA—锚环承载区截面积，楼板厚度〔按最不利工况〕取90那么：A=184×〔90－20〕×2=25760f==0.06N/mm2小于C30混凝土抗拉强度设计值=1.43N/mm2，满足要求！H、预埋件抗剪计算：支撑杆下支点采用10厚200×300钢板，4根f12mm抗剪锚筋，长度150mm，锚筋总截面积：式中：V－剪力设计值，经计算得：；N－法向压力设计值：，fc－混凝土轴心抗压强度设计值，查表得：C30时为14.3N/mm2；A－锚板面积：200×300=60000mm2；经计算得：，N≤429kN，满足要求。fy－锚筋抗拉强度设计值，查表得：300N/mm2ar－锚筋层数的影响系数，两层锚筋等距布置，查表得：1.0av－锚筋的受剪承载力系数：；-.可修编. -.那么，小于As=，满足要求。斜撑杆预埋件J、预埋件加工要求：1)锚板厚度要大于锚筋直径的0.6倍2)锚筋与锚板采用手工T型双面焊接3)采用E4303型焊条，焊缝高度不小于7.5及0.6d4)焊缝验算：在各综合力作用下≤式中：—垂直于焊缝长度方向的应力：=—沿焊缝长度方向的剪应力：=—直角焊缝的有效厚度：0.7=0.7×7.5=5.25—角焊缝计算长度：实际长度减去10，双面焊80×2=160—角焊缝的抗拉、抗压和抗剪强度设计值〔Q235号钢E4303型焊条〕：-.可修编. -.=160N/mm2—正面角焊缝的强度设计值增大系数：对承受静荷载和间接承受动荷载的构造=1.22；对直接承受动荷载的构造=1.0===74.25N/mm2小于=1.22×160=195.2N/mm2满足要求！===68N/mm2小于=1.0×160=160N/mm2满足要求！==91.26N/mm2小于=160N/mm2满足要求一、联梁的计算按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P传递力，P=2.89kN计算简图如下支撑按照简支梁的计算公式其中n=1.40/0.70=2-.可修编. -.经过简支梁的计算得到支座反力(考虑到支撑的自重)RA=RB=(2-1)/2×2.89+2.89+1.40×0.14/2=4.44kN通过传递到支座的最大力为(考虑到支撑的自重)2×1.45+2.89+1.40×0.14=5.98kN最大弯矩(考虑到支撑的自重)Mmax=2/8×2.89×1.40+0.14×1.40×1.40/8=1.05kN.m抗弯计算强度f=1.05×106/77530.0=13.50N/mm2水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!7.3施工脚手架计算计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。双排脚手架，搭设高度5.3米，立杆采用单立管。立杆的纵距1.55米，立杆的横距1.05米，排架距离构造4.40米，立杆的步距1.20米。采用的钢管类型为φ48.3×3.6，连墙件采用2步2跨，竖向间距2.40米，水平间距3.10米。施工活荷载为2.0kN/m2，同时考虑1层施工。脚手板采用木跳板，荷载为0.10kN/m2，按照铺设2层计算。栏杆采用冲压钢板，荷载为0.16kN/m，平安网荷载取0.0100kN/m2。脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。根本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.2500，体型系数0.6000。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度5.55米，建筑物锚固段长度3.00米。悬挑水平钢梁上面采用拉杆、下面采用支杆与建筑物拉结。最外面支点距离建筑物4.50m，支杆采用18号工字钢而拉杆采用钢丝绳。-.可修编. -.钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一〕、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1〕.均布荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040kN/m脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050/2=0.052kN/m活荷载标准值Q=2.000×1.050/2=1.050kN/m静荷载的计算值q1=1.2×0.040+1.2×0.052=0.111kN/m活荷载的计算值q2=1.4×1.050=1.470kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2〕.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.111+0.10×1.470)×1.5502=0.374kN.m支座最大弯矩计算公式如下:-.可修编. -.支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.111+0.117×1.470)×1.5502=-0.440kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进展强度验算：σ=0.440×106/5260.0=83.610N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3〕.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值q1=0.040+0.052=0.092kN/m活荷载标准值q2=1.050kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.092+0.990×1.050)×1550.04/(100×2.06×105×127100.0)=2.429mm大横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!二〕、小横杆的计算小横杆按照简支梁进展强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1〕.荷载值计算大横杆的自重标准值P1=0.040×1.550=0.062kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.550/2=0.081kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.550/2=1.627kN-.可修编. -.荷载的计算值P=1.2×0.062+1.2×0.+1.4×1.627=2.450kN小横杆计算简图2〕.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.040)×1.0502/8+2.450×1.050/4=0.650kN.mσ=0.650×106/5260.0=123.515N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3〕.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度-.可修编. -.V1=5.0×0.040×1050.004/(384×2.060×105×127100.000)=0.02mm集中荷载标准值P=0.062+0.+1.627=1.770kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1770.410×1050.0×1050.0×1050.0/(48×2.06×105×127100.0)=1.631mm最大挠度和V=V1+V2=1.655mm小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!三〕、扣件抗滑力的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；横杆的自重标准值P1=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.100×1.050×1.550/2=0.081kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.550/2=1.627kN荷载的计算值R=1.2×0.+1.2×0.+1.4×1.627=2.426kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验说明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；四〕、脚手架荷载标准值作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下容：-.可修编. -.1)每米立杆承受的构造自重标准值(kN/m)；本例为0.1667NG1=0.167×5.320=0.887kN2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.10NG2=0.100×2×1.550×(1.050+4.400)/2=0.845kN3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，标准值为0.16NG3=0.160×1.550×2=0.496kN4)吊挂的平安设施荷载，包括平安网(kN/m2)；0.NG4=0.×1.550×5.320=0.082kN经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.310kN。活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，、外立杆按一纵距施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×1×1.550×1.050/2=1.627kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中W0——根本风压(kN/m2)，W0=0.300Uz——风荷载高度变化系数，Uz=1.250Us——风荷载体型系数：Us=0.600经计算得到，风荷载标准值Wk=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2。考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+0.9×1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.310+0.9×1.4×1.627=4.823kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1.4NQ经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×2.310+1.4×1.627=5.051kN-.可修编. -.风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式MW=0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；la——立杆的纵距(m)；h——立杆的步距(m)。经过计算得到风荷载产生的弯矩：Mw=0.9×1.4×0.225×1.550×1.200×1.200/10=0.063kN.m五〕、立杆的稳定性计算1〕.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.051kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2079/16=131λ0——允许长细比(k取1)，为1800/16=113<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.396；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；-.可修编. -.经计算得:σ=5051/(0.40×506)=25.205N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!2〕.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中N——立杆的轴心压力设计值，N=4.823kN；　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　k——计算长度附加系数，取1.155；　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.200=2.079m；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；λ——长细比，为2079/16=131λ0——允许长细比(k取1)，为1800/16=113<210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.396；　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.063kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=4823/(0.40×506)+63000/5260=36.098N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求七、消防连廊模板支架力学计算：-.可修编. -.梁模板扣件钢管支撑架计算书计算参数:〔按最不利工况梁的截面200mm×600mm计算〕模板支架搭设高度为1.9m，梁截面B×D=200mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向)l=0.90m，立杆的步距h=1.20m，梁底增加0道承重立杆。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。龙骨采用50×80mm木方。木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁两侧立杆间距0.70m。梁底按照均匀布置承重杆2根计算。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值2.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。-.可修编. -.图1梁模板支撑架立面简图按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.20)+1.40×2.00=21.400kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D三、梁底支撑钢管计算(一)梁底支撑横向钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。-.可修编. -.集中荷载P取次龙骨支撑传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到-.可修编. -.最大弯矩Mmax=0.248kN.m最大变形vmax=0.362mm最大支座力Qmax=0.992kN抗弯计算强度f=M/W=0.248×106/5260.0=47.17N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于700.0/150与10mm,满足要求!(二)梁底支撑纵向钢管计算纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。集中荷载P取横向支撑钢管传递力。支撑钢管计算简图支撑钢管弯矩图(kN.m)支撑钢管剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：-.可修编. -.支撑钢管变形计算受力图支撑钢管变形图(mm)经过连续梁的计算得到最大弯矩Mmax=0.156kN.m最大变形vmax=0.242mm最大支座力Qmax=2.134kN抗弯计算强度f=M/W=0.156×106/5260.0=29.72N/mm2支撑钢管的抗弯计算强度小于设计强度,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN；　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=2.13kN选用单扣件，抗滑承载力的设计计算满足要求!五、立杆的稳定性计算-.可修编. -.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力最大值，它包括：横杆的最大支座反力N1=2.134kN(已经包括组合系数)脚手架钢管的自重N2=0.9×1.35×0.163×1.900=0.377kNN=2.134+0.377=2.511kN　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——长细比，为1600/15.9=101<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=2511/(0.588×506)=8.439N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；-.可修编. -.Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.70m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.700×1.200×1.200/10=0.026kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规公式5.2.5-14；Nw=2.134+0.9×1.2×0.310+0.9×0.9×1.4×0.026/0.900=2.543kN经计算得到σ=2543/(0.588×506)+26000/5260=13.437N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!模板支撑架计算满足要求管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。梁木模板计算书一、梁模板根本参数二、梁截面宽度B=200mm，梁截面高度H=600mm，梁模板使用的木方截面50×80mm，梁模板截面底部木方距离200mm，梁模板截面侧面木方距离200mm。梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。二、梁模板荷载标准值计算三、模板自重=0.200kN/m2；钢筋自重=1.500kN/m3；混凝土自重=24.000kN/m3；-.可修编. -.施工荷载标准值=2.500kN/m2。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。当浇筑速度大于10m/h或坍落度大于180mm时，新浇混凝土侧压力按公式2计算；其他情况按两个公式计算，取较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000℃；V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2考虑构造的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值:F1=0.90×28.800=25.920kN/m2考虑构造的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×6.000=5.400kN/m2。三、梁模板底模计算本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=10.80cm3；截面惯性矩I=9.72cm4；梁底模板面板按照三跨度连续梁计算，计算简图如下-.可修编. -.梁底模面板计算简图1.抗弯强度计算抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]其中f——梁底模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——计算的最大弯矩(kN.m)；　　q——作用在梁底模板的均布荷载(kN/m)；q=0.9×1.2×(0.20×0.20+24.00×0.20×0.60+1.50×0.20×0.60)+0.9×1.40×2.50×0.20=3.98kN/m最大弯矩计算公式如下:M=-0.10×3.978×0.2002=-0.016kN.mf=0.016×106/10800.0=1.473N/mm2梁底模面板抗弯计算强度小于15.00N/mm2,满足要求!2.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.6×0.200×3.978=0.477kN　　截面抗剪强度计算值T=3×477/(2×200×18)=0.199N/mm2-.可修编. -.　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板的抗剪强度计算满足要求!3.挠度计算最大挠度计算公式如下:其中q=0.9×(0.20×0.20+24.00×0.20×0.60+1.50×0.20×0.60)=2.790N/mm三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度v=0.677ql4/100EI=0.677×2.790×200.04/(100×6000.00×97200.0)=0.052mm梁底模板的挠度计算值:v=0.052mm，小于[v]=200/250,满足要求!四、梁模板底木方计算梁底木方的计算在脚手架梁底支撑计算中已经包含！五、梁模板侧模计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.60=23.198N/mm面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=32.40cm3；截面惯性矩I=29.16cm4；(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；-.可修编. -.　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.200×0.200=0.093kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.×1000×1000/32400=2.864N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×15.552+1.40×3.240)×0.200=2.784kN　　截面抗剪强度计算值T=3×2784.0/(2×600.000×18.000)=0.387N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×15.552×2004/(100×6000×291600)=0.096mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!1.梁侧竖楞抗弯强度计算计算公式:f=M/W<[f]其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；-.可修编. -.　　W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=53.33cm3；　　[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。M=ql2/8其中q——作用在模板上的侧压力；　　q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.20=7.73kN/m　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值7.733×0.600×0.600/8/53333.340=6.525N/mm2；梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!2.梁侧竖楞挠度计算计算公式:v=5ql4/384EI<[v]=l/250其中q——作用在模板上的侧压力，q=25.920×0.200=5.184N/mm；　　l——计算跨度(梁板高度),l=600mm；　　E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；　　I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=213.33cm4；梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×5.184×600.04/(384×9500×2133334.0)=0.432mm；梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2.400mm；梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足要求!二、梁底支撑龙骨的计算梁底龙骨计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:-.可修编. -.均布荷载q=P/l=0.992/0.450=2.205kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.21×0.45×0.45=0.045kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.450×2.205=0.595kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.450×2.205=1.092kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.×106/53333.3=0.84N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×595/(2×50×80)=0.223N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=1.670kN/m-.可修编. -.最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×1.670×450.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.024mm龙骨的最大挠度小于450.0/400(木方时取250),满足要求!扣件钢管楼板模板支架计算书计算参数:钢管强度为205.0N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为2.4m，立杆的纵距b=0.90m，立杆的横距l=0.90m，立杆的步距h=1.20m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。龙骨采用50×80mm木方，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。梁顶托采用双钢管φ48×3.5mm。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重25.10kN/m3。倾倒混凝土荷载标准值0.00kN/m2，施工均布荷载标准值2.50kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。图1楼板支撑架立面简图-.可修编. -.图2楼板支撑架荷载计算单元按照模板规4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.10×0.12+0.20)+1.40×2.50=7.354kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.10×0.12+0.7×1.40×2.50=6.516kN/m2由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用的钢管类型为φ48.3×3.6。钢管惯性矩计算采用I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用W=π(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。考虑0.9的构造重要系数，静荷载标准值q1=0.9×(25.100×0.120×0.900+0.200×0.900)=2.602kN/m考虑0.9的构造重要系数，活荷载标准值q2=0.9×(0.000+2.500)×0.900=2.025kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=48.60cm3；截面惯性矩I=43.74cm4；-.可修编. -.(1)抗弯强度计算f=M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；　　M——面板的最大弯距(N.mm)；　　W——面板的净截面抵抗矩；[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M=0.100ql2其中q——荷载设计值(kN/m)；经计算得到M=0.100×(1.20×2.602+1.40×2.025)×0.300×0.300=0.054kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.054×1000×1000/48600=1.103N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!(2)抗剪计算T=3Q/2bh<[T]其中最大剪力Q=0.600×(1.20×2.602+1.40×2.025)×0.300=1.072kN　　截面抗剪强度计算值T=3×1072.0/(2×900.000×18.000)=0.099N/mm2　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算T<[T]，满足要求!(3)挠度计算v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250面板最大挠度计算值v=0.677×2.602×3004/(100×6000×437400)=0.054mm面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到面板跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2-.可修编. -.面板的计算宽度为1500.000mm集中荷载P=2.5kN考虑0.9的构造重要系数，静荷载标准值q=0.9×(25.100×0.120×1.500+0.200×1.500)=4.336kN/m面板的计算跨度l=300.000mm经计算得到M=0.200×0.9×1.40×2.5×0.300+0.080×1.20×4.336×0.300×0.300=0.226kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.226×1000×1000/48600=4.660N/mm2面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!二、模板支撑龙骨的计算龙骨按照均布荷载计算。1.荷载的计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q11=25.100×0.120×0.300=0.904kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q12=0.200×0.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值q2=(2.500+0.000)×0.300=0.750kN/m考虑0.9的构造重要系数，静荷载q1=0.9×(1.20×0.904+1.20×0.060)=1.041kN/m考虑0.9的构造重要系数，活荷载q2=0.9×1.40×0.750=0.945kN/m计算单元的龙骨集中力为(0.945+1.041)×0.900=1.787kN2.龙骨的计算按照三跨连续梁计算，计算公式如下:-.可修编. -.均布荷载q=P/l=1.787/0.900=1.986kN/m最大弯矩M=0.1ql2=0.1×1.99×0.90×0.90=0.161kN.m最大剪力Q=0.6ql=0.6×0.900×1.986=1.072kN最大支座力N=1.1ql=1.1×0.900×1.986=1.966kN龙骨的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:截面抵抗矩W=53.33cm3；截面惯性矩I=213.33cm4；(1)龙骨抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.161×106/53333.3=3.02N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!(2)龙骨抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q=0.6ql截面抗剪强度必须满足:T=3Q/2bh<[T]截面抗剪强度计算值T=3×1072/(2×50×80)=0.402N/mm2截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2龙骨的抗剪强度计算满足要求!(3)龙骨挠度计算挠度计算按照规要求采用静荷载标准值，均布荷载通过变形受力计算的最大支座力除以龙骨计算跨度(即龙骨下小横杆间距)得到q=0.867kN/m-.可修编. -.最大变形v=0.677ql4/100EI=0.677×0.867×900.04/(100×9000.00×2133334.0)=0.201mm龙骨的最大挠度小于900.0/400(木方时取250),满足要求!(4)2.5kN集中荷载作用下抗弯强度计算经过计算得到跨中最大弯矩计算公式为M=0.2Pl+0.08ql2考虑荷载重要性系数0.9，集中荷载P=0.9×2.5kN经计算得到M=0.200×1.40×0.9×2.5×0.900+0.080×1.040×0.900×0.900=0.634kN.m抗弯计算强度f=M/W=0.634×106/53333.3=11.90N/mm2龙骨的抗弯计算强度小于15.0N/mm2,满足要求!三、托梁的计算托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。集中荷载取次龙骨的支座力P=1.966kN均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。托梁计算简图托梁弯矩图(kN.m)-.可修编. -.托梁剪力图(kN)变形的计算按照规要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：托梁变形计算受力图托梁变形图(mm)经过计算得到最大弯矩M=0.567kN.m经过计算得到最大支座F=6.611kN经过计算得到最大变形V=0.276mm顶托梁的截面力学参数为截面抵抗矩W=10.16cm3；截面惯性矩I=24.38cm4；(1)顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度f=M/W=0.567×106/1.05/10160.0=53.15N/mm2顶托梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!(2)顶托梁挠度计算-.可修编. -.最大变形v=0.276mm顶托梁的最大挠度小于900.0/400,满足要求!四、模板支架荷载标准值(立杆轴力)作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下容：(1)脚手架的自重(kN)：NG1=0.172×2.380=0.408kN(2)模板的自重(kN)：NG2=0.200×0.900×0.900=0.162kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：NG3=25.100×0.120×0.900×0.900=2.440kN考虑0.9的构造重要系数，经计算得到静荷载标准值NG=0.9×(NG1+NG2+NG3)=2.709kN。2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。考虑0.9的构造重要系数，经计算得到活荷载标准值NQ=0.9×(2.500+0.000)×0.900×0.900=1.822kN3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.20NG+1.40NQ五、立杆的稳定性计算不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：其中N——立杆的轴心压力设计值，N=5.80kN-.可修编. -.　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；　　A——立杆净截面面积，A=5.060cm2；　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.260cm3；[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.20m；h——最大步距，h=1.20m；l0——计算长度，取1.200+2×0.200=1.600m；λ——长细比，为1600/15.9=101<150长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到0.588；经计算得到σ=5802/(0.588×506)=19.502N/mm2；不考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW依据模板规计算公式5.2.5-15:MW=0.9×0.9×1.4Wklah2/10其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；Wk=uz×us×w0=0.300×1.250×0.600=0.225kN/m2h——立杆的步距，1.20m；la——立杆迎风面的间距，0.90m；lb——与迎风面垂直方向的立杆间距，0.90m；风荷载产生的弯矩Mw=0.9×0.9×1.4×0.225×0.900×1.200×1.200/10=0.033kN.m；Nw——考虑风荷载时，立杆的轴心压力最大值，参照模板规公式5.2.5-14；-.可修编. -.Nw=1.2×2.709+0.9×1.4×1.822+0.9×0.9×1.4×0.033/0.900=5.589kN经计算得到σ=5589/(0.588×506)+33000/5260=25.071N/mm2；考虑风荷载时立杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!九、平安、环保文明施工措施：9.1模板及支架装拆平安技术措施1.模板、支架撤除时严禁随地抛掷，必须经受料平台吊至地面。2.模板应堆放整齐，堆放高度不得超过1.5m，堆放时必须有防倾倒措施。3.支模前必须搭好排架和脚手架〔见前章节图示及相关平安操作规程等〕。4.支模施工时，6级以上大风要停顿施工。5.浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。6.钢管、模板严禁大量集中堆放在支架上，防止支架因集中受荷失稳。7.消防连廊为悬挑构造，构造混凝土强度必须到达设计及规的要求，方可撤除模板及支撑。8.拆模时操作人员必须挂好、系好平安带。9.模板撤除后要及时送至搂面或地面，严禁留有未撤除的悬空模板。10.撤除模板、支架时，区域围要设置戒备线，并有专人监护。11.“临边〞“四口〞要按要求设置平安防护设施，施工未完不得随意撤除。12.在拆墙模前不准将脚手架撤除，用塔吊拆时与起重工配合；撤除顶板模板前划定平安区域和平安通道，将非平安通道用钢管、平安网封闭，挂"制止通行"平安标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。13.-.可修编. -.木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹〔使用前检查，使用中随时检查〕；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。1.用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关平安操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板2.钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。3.大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。9.2临时用电平安技术措施1.临时设施用电工程的安装、维护、撤除工作必须由持证电工操作，操作时配备相应的劳防用品。2.建立现场用电平安管理技术档案，建立平安用电检查制度。电缆离地4m以上，电缆穿越建筑物、构筑物、易受机械损伤的场所及引出地面从2m高度至地下0.2m处须加防护套管；电缆沿线布置时，须搭设支架〔支架上固定绝缘子，严禁使用金属裸线作绑线〕；电缆穿越道路时采用地下电缆或桥架，地下电缆预埋钢套管，覆盖钢筋砼保护层，并做好标记。3.采用接零保护，保护零线应单独敷设，不作他用，接地电阻<4欧姆。4.电焊机等用电设备应做到一机一闸一漏电保护器，并由专人负责操作使用，电箱不用时应关闭箱门并上锁，以防闲杂人等误用。-.可修编. -.9.3电焊作业平安技术措施为了消除电焊机的不平安因素和防止触电事故的发生，焊工应按以下几点要求操作电焊机。1.作业人员 　　电焊作业属于特种作业，作业人员必须经专业平安技术培训，考试合格，持?特种作业操作证?方准上岗独立操作，并按规定穿戴绝缘防护用品； 2.电焊钳 　　使用合格电焊钳。能结实地夹紧焊条，与电缆线连接可靠，这是保持焊钳不异常发热的关键。焊钳要有良好的绝缘性能，制止使用自制简易焊钳； 3.为防止弧光对人体的辐射，不得在近处直接用眼睛直接观看弧光或避开防护面罩偷看；多台焊机作业时，应设置不可燃或阻燃的防护屏；采用吸收材料作用室墙壁饰面以减少弧光的反射；保证工作场所的照明，消除因焊缝视线不清点火后再戴面罩的情况发生；不得任意更换滤光片色号；改革工艺，变手持焊为自动或半自动焊，使焊工可在远离施焊地点作业； 4.对金属烟尘和有害气体的防护，根据不同的焊接工艺及场所合理选择适当的防护用品；在技术措施上选择局部和全面通风方法；在工艺上选用污染环境小或机械化。自动化程度高以及采用低尘低毒焊条等措施来降低烟尘浓度和毒性； 5.为防止焊接灼烫，应穿好工作服、工作鞋、戴好工作帽。工作服应选用纯棉且质地较厚，防烫效果好的。注意脚面保护，不穿易溶的化纤袜子。焊区周围要清洁，焊条堆放要集中，冷热焊条要分别摆放。处理焊条渣时，领口要系好，戴好防护眼镜，减少灼烫伤事故； 6.-.可修编. -.焊接现场事先移去易燃易爆物品，高空焊接下方应设置接火盘。房屋闷顶以及易燃物堆垛附近不宜进展焊接作业；可燃气体的管道和设备与其它设备互相连接时，应将连接收道撤除或阻绝； 1.为防止触电事故的发生，焊机接地及各接线点要接触良好。电绝缘外套无破损，改变焊机接头需要改接两次回线；转移工作地点或更换焊条应戴好绝缘手套；在金属容器或金属构造上以及狭小的工作场所焊接时，应采用橡胶垫、戴绝缘手套、穿绝缘鞋；电焊钳外壳绝缘要可靠；雨雪天不能在露天作业；不得将自身与机器传动局部等作为焊接回路的一局部；电焊设备安装、修理及检查由电工进展；不得擅自拆修或更换保险丝； 2.焊接电缆 (1)焊接电缆在使用多股细铜线无接头电缆时，与电焊机接线柱采用接线鼻连接压实，防止随意缠绕造成的松动接触不良、过热、火花现象。接线栓上应设置防护罩。 (2)焊接电缆长度一般不超过20～30m，过长会加大导线压降。 (3)焊接电缆横过通道时，必须采取防护套，穿管等保护措施。(4)严禁使用脚手架、金属栏杆、轨道及其他金属物搭接代替导线使用，防止因接触不良引起火灾和造成触电事故； 3.焊接不允许超载 　　电焊机使用过程中不允许超载，否那么将会因过热而烧毁电焊机或造成火灾，以及超载造成绝缘损坏，还可能引起漏电而发生触电事故； 4.焊接前，应先检查焊机设备和工具是否平安，如焊机接地及各接线点接触是否良好，焊接电缆绝缘外套有无破损等； 5.在设备上进展焊接前，应先把设备的接地或接零线拆掉，焊接完后再恢复； 6.进展电焊作业前，应检查作业环境，去除危险因素和设置监护人员。当与其他人员和有关设施过近时，应采用屏护和平安间隔等保证作业平安；当高处焊接作业时，必须挂好平安带； -.可修编. -.1.更换焊条时，焊工应戴绝缘手套； 2.在金属容器金属构造上及其他狭小工作场所焊接时，触电的危险性最大，必须采取专门的防护措施。如采用橡皮垫、戴皮手套、穿绝缘鞋等，以保证焊工身体与焊件间的绝缘。制止使用简易无绝缘外壳的电焊钳； 3.改变焊机接头、更换焊件需要改接二次回路时，或转移工作地点，焊机检修暂停工作或下班时，必须切断电源前方可进展操作； 4.焊机应设置在防雨和通风良好的地方。焊接现场不准堆放易燃易爆物品； 5.交流弧焊机一次侧电源线必须绝缘良好，不得随地拖拉，长度应不大于5米，进线处必须设置防护罩； 6.焊机二次接线宜采用YHS型橡皮护套铜芯多股软电缆，电缆的长度应不大于30米； 7.根据施工需要，电焊机宜按区域或标高层集中的设置，并应编号； 8.布置在室外的电焊机应设置在枯燥场所，并应设棚遮蔽； 9.电焊机的外壳应可靠接地，不得多台串联接地； 10.电焊机各线对电焊机外壳的热态绝缘电阻值不得小于0.4MΩ； 11.电焊机的裸露导电局部和转动局部应装设平安保护罩，直流电焊机的调节器被拆下后，机壳上露出的孔洞应加设保护罩； 12.电焊机的电源开关应单独设置，直流电焊机的电源应采用启动器控制。9.4环保与文明施工夜间22:00～6:00 之间现场停顿模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要到达整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。-.可修编.