高粘性污泥膨胀及其控制

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1、实际工程中的高粘性污泥膨胀及其控制　活性污泥膨胀问题在实际污水处理工程中经常遇到。人们对其成因也作了相当多的研究。在早期的研究中人们对废水水质、运行条件和丝状菌过度生长之间的关系非常关注。对于水质的影响，大多数研究者认为常常水质及负荷的变化也会导致污泥膨胀。笔者曾在山东某污水处理厂参与调试运行，对其调试运行过程中出现的污泥膨胀问题作了必要的分析，并提出了相应的控制对策1、工程概况该污水处理厂采用侧沟式一体化氧化沟工艺，其工艺流程如图1：工程一期设计规模25000m3/d，分两组，每组12500m3/d。考虑到除磷的要求，在氧化沟前段置厌氧段。设计总停留时间16h，氧化沟有效容积8500

2、m3，有效水深4.1m，沟宽10.5m。设计污泥浓度MLSS=4000mg/L，污泥负荷F/M=0.046kgBOD5/（kgMLVSS.d）。主要设备包括：曝气转盘ZP-9-1400，每组4台，功率37kW；7.5kW水下推动器每组3台，设置在主沟；2.2kW水下搅拌器1台于厌氧区。设计采用厌氧、好氧两区共壁合建，使整体结构紧凑，又有较好的能量分区。设计进出水水质如下：实际工程中的高粘性污泥膨胀及其控制　活性污泥膨胀问题在实际污水处理工程中经常遇到。人们对其成因也作了相当多的研究。在早期的研究中人们对废水水质、运行条件和丝状菌过度生长之间的关系非常关注。对于水质的影响，大多数研究者认

3、为常常水质及负荷的变化也会导致污泥膨胀。笔者曾在山东某污水处理厂参与调试运行，对其调试运行过程中出现的污泥膨胀问题作了必要的分析，并提出了相应的控制对策1、工程概况该污水处理厂采用侧沟式一体化氧化沟工艺，其工艺流程如图1：工程一期设计规模25000m3/d，分两组，每组12500m3/d。考虑到除磷的要求，在氧化沟前段置厌氧段。设计总停留时间16h，氧化沟有效容积8500m3，有效水深4.1m，沟宽10.5m。设计污泥浓度MLSS=4000mg/L，污泥负荷F/M=0.046kgBOD5/（kgMLVSS.d）。主要设备包括：曝气转盘ZP-9-1400，每组4台，功率37kW；7.5k

4、W水下推动器每组3台，设置在主沟；2.2kW水下搅拌器1台于厌氧区。设计采用厌氧、好氧两区共壁合建，使整体结构紧凑，又有较好的能量分区。设计进出水水质如下：实际工程中的高粘性污泥膨胀及其控制　活性污泥膨胀问题在实际污水处理工程中经常遇到。人们对其成因也作了相当多的研究。在早期的研究中人们对废水水质、运行条件和丝状菌过度生长之间的关系非常关注。对于水质的影响，大多数研究者认为常常水质及负荷的变化也会导致污泥膨胀。笔者曾在山东某污水处理厂参与调试运行，对其调试运行过程中出现的污泥膨胀问题作了必要的分析，并提出了相应的控制对策1、工程概况该污水处理厂采用侧沟式一体化氧化沟工艺，其工艺流程如图

5、1：工程一期设计规模25000m3/d，分两组，每组12500m3/d。考虑到除磷的要求，在氧化沟前段置厌氧段。设计总停留时间16h，氧化沟有效容积8500m3，有效水深4.1m，沟宽10.5m。设计污泥浓度MLSS=4000mg/L，污泥负荷F/M=0.046kgBOD5/（kgMLVSS.d）。主要设备包括：曝气转盘ZP-9-1400，每组4台，功率37kW；7.5kW水下推动器每组3台，设置在主沟；2.2kW水下搅拌器1台于厌氧区。设计采用厌氧、好氧两区共壁合建，使整体结构紧凑，又有较好的能量分区。设计进出水水质如下：实际工程中的高粘性污泥膨胀及其控制　活性污泥膨胀问题在实际污水

6、处理工程中经常遇到。人们对其成因也作了相当多的研究。在早期的研究中人们对废水水质、运行条件和丝状菌过度生长之间的关系非常关注。对于水质的影响，大多数研究者认为常常水质及负荷的变化也会导致污泥膨胀。笔者曾在山东某污水处理厂参与调试运行，对其调试运行过程中出现的污泥膨胀问题作了必要的分析，并提出了相应的控制对策1、工程概况该污水处理厂采用侧沟式一体化氧化沟工艺，其工艺流程如图1：工程一期设计规模25000m3/d，分两组，每组12500m3/d。考虑到除磷的要求，在氧化沟前段置厌氧段。设计总停留时间16h，氧化沟有效容积8500m3，有效水深4.1m，沟宽10.5m。设计污泥浓度MLSS=

7、4000mg/L，污泥负荷F/M=0.046kgBOD5/（kgMLVSS.d）。主要设备包括：曝气转盘ZP-9-1400，每组4台，功率37kW；7.5kW水下推动器每组3台，设置在主沟；2.2kW水下搅拌器1台于厌氧区。设计采用厌氧、好氧两区共壁合建，使整体结构紧凑，又有较好的能量分区。设计进出水水质如下：表1  设计进水水质项目BOD5（mg/L）CODcr（mg/L）SS（mg/L）NH4+-N（mg/L）TP（mg/L）设计进水180