采油工程课程设计

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1、西安石油大学本科采油工程设计目录1计算采液指数绘制综合IPR曲线21.1根据静态数据及生产动态数据计算采液指数21.2绘制油气水三相IPR曲线22计算井底流压估算动液面52.1计算某一产量下的井底流压52.2确定沉没度和泵充满程度关系52.3初选下泵深度和动液面83抽油机选型及杆柱设计、校核103.1抽油机选型103.2抽油杆柱设计113.3计算泵效133.4产量校核144优选抽油机选型及杆柱设计、校核154.1作泵效—下泵深度曲线，优选下泵深度154.2抽油机选型及冲程164.3抽油杆柱设计184.4产量校核205电机选型、确定泵型、间隙等级及平衡半径255.1计算拖动装置功率，选择

2、电机型号和功率255.2确定平衡半径265.3确定泵型及其间隙等级276结论297参考文献2930西安石油大学本科采油工程设计1计算采液指数绘制综合IPR曲线1.1根据静态数据及生产动态数据计算采液指数油井体积含水,油井含水；井底流压，油井含气。由此分析为油、气、水三相流入动态。根据Petrobras方法计算采液指数1.计算产液量（1-1）2.计算采液指数（1-2）（1-3）1.2绘制油气水三相IPR曲线已知一个测试点的、、饱和压力及油藏压力。1.当时：（1-4）2.当时：（1-6）（1-5）30西安石油大学本科采油工程设计故(1-7)==0.897(17-Pwf)=15.249-0.

3、897PwfJ1---采液指数,m3/（d·MPa）qo---纯油产量,m3/dqw---纯水产量,m3/dfw----含水率,小数qomax--由IPR曲线的最大产油量,m3/dqt---对应流压的总产液量,m3/dqb--饱和压力下的产液量,m3/d生产时含水率为25%，可求出此时产液表达式：（1-8）11.661-0.299Pwf-0.0249Pwf2当时，由上述公式计算不同流压下的产油量、产水量及产液量，计算结果见表1—1。表1—1不同流压下的产油量、产水量及产液量30西安石油大学本科采油工程设计Pwf(MPa)Qo(m3/d)Qw(m3/d)Ql(m3/d)010.46515

4、.24911.661110.3321114.35211.3371210.1327813.45510.963439.86712.55810.539949.11.66110.066659.10.7649.543568.6719.8678.970678.8.978.347987.8.0737.675496.8777.1766.9531106.6.2796.181115.5.3825.3591124.4854.4854.4874133.3.5883.5659142.2.6912.5946151.4951.7941.5735由上表中的计算数据可以绘制油气水三相IPR曲线，如图1—1。图1—1油气

5、水三相IPR曲线30西安石油大学本科采油工程设计2计算井底流压估算动液面2.1计算某一产量下的井底流压（2-1）由基本数据可知需要计算时的井底流压。（2-2）（2-3）因，于是有2.2确定沉没度和泵充满程度关系利用充满系数和沉没压力的关系式确立沉没压力(《采油工程手册》上册)，（2-4）式中：─充满系数，小数；k─弹性变形的影响，初选为0.1；─余隙百分数，初选为0.1；─沉没压力，MPa；─地面气油比，；30西安石油大学本科采油工程设计─天然气溶解系数，；─天然气进泵系数；─泵径面积，；─套管面积，；─油管外圆面积，.部分参数的确定：套管内圆面积油管外圆面积油管内圆面积油管泵面积天然

6、气进泵系数=(2-5)地面气油比（2-6）溶解气油比（2-7）华氏温度：其中：(2-8)原油API重度：（2-9）30西安石油大学本科采油工程设计溶解系数：泵内溶解汽油比：（2-10）（2-11）把计算出的数值代入（2-4）式中整理，得：（2-12）其中沉没压力：由以上公式计算沉没度和充满系数的关系如表2—1，制沉没度和充满系数的关系曲线如图2—1。表2—1沉没度和充满系数关系沉没度充满系数1000.2000.3000.4000.5000.6000.图2—2沉没度和充满系数关系曲线图30西安石油大学本科采油工程设计2.3初选下泵深度和动液面假设沉没度=400m则有（注：（1）：忽略气柱

7、重量，动液面处压力等于套压。（2）：此时流体在套管中流动。）可以求出沉没压力p=3.56Mpa,将p=3.56MP代入式（2-12）可得β=84.7%.各个变量之间的关系如下图所示：图2-2含水井的油水界面由井底流动压力（2-3-1）得：（2-3-2）其中:（）─流压，MPa;─油层中部深度,m;─泵挂深度,m;30西安石油大学本科采油工程设计─沉没度,m;─重力加速度,;─井内混合物平均密度,kg/m³;─吸入口以上环形空间油柱平均密度,kg