塔吊四桩基础及附墙方案

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1、2#塔吊四桩基础及附墙方案本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ80（TC5613-6），塔吊起升高度H：93.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：1.000m，自重F1：245k

2、N，基础承台厚度Hc：1.500m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.500m，桩钢筋级别:HPB235，桩直径或者方桩边长：0.500m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，空心桩的空心直径：0.25m。额定起重力矩是：600kN·m，基础所受的水平力：30kN，标准节长度：2.8m，所处城市：广东清远市，基本风压ω0：0.5kN/m2，地面粗糙度类别为：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：2.09。二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1

3、=245.00kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=366.00kN，1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处广东广州市，基本风压为ω0=0.50kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.09；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)=0.039；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z

4、处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×2.09×0.5=2.121kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=2.121×0.039×1.6×93×93×0.5=576.063kN·m；Mkmax＝Me＋Mω＋P×hc＝600＋576.063＋30×1.5＝1221.06kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1.桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、

5、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。Ni=(F+G)/n±Mxyi/∑yi2±Myxi/∑xi2其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=366.00kN；G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.50×5.50×1.50)=1361.25kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1709.48kN·m；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.83m；Ni──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：Nmax=

6、(366.00+1361.25)/4+1709.48×2.83/(2×2.832)=734.01kN。最小压力：Nmin=(366.00+1361.25)/4-1709.48×2.83/(2×2.832)=129.62kN。不需要验算桩的抗拔2.承台弯矩的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.6.1条。Mx=∑NiyiMy=∑Nixi其中Mx,My──计算截面处XY方向的弯矩设计值；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离取a/2-B/2=1.20m；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值，Ni1=Ni

7、-G/n=393.70kN；经过计算得到弯矩设计值：Mx=My=2×393.70×1.20=944.87kN·m。四、承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算。αs=M/(α1fcbh02)ζ=1-(1-2αs)1/2γs=1-ζ/2As=M/(γsh0fy)式中，αl──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法得1.00；fc──混凝土抗压强度设计值查表得16.70N/mm2；ho──承台的计算高度

8、：Hc-50.00=1450.00mm；fy──钢筋受拉强度设计值，fy=210.00N/mm2；经过计算得：αs=944.87×106/(1.00×16.70×5500.00×1450.002)=0.005；ξ=1-(1-2×0.005)0.5=