济南佳丽项目基础抗浮设计

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1、济南佳丽项目基础抗浮设计　　摘要：本文介绍了抗浮锚杆的设计，在济南佳丽项目中的应用实例。通过采用抗浮锚杆，其施工方便、受力合理的特点，最大限度的满足基础的抗浮要求。关键词：抗浮锚杆锚固长度抗拔承载力标准值中图分类号：TB21文献标识码：A工程概况1.1济南佳丽综合发展项目（一，二期），位于济南市历下区泺源大街南侧，公共综合性建筑。项目包括酒店、办公楼和商业裙房三部分，设置抗震缝分割为独立的单体，本篇针对于裙房部分进行分析。1.2裙房部分，地下2层，地上5层，室内外高差300mm，建筑物高度28.4

2、00m，建筑功能为商业和宴会厅。抗侧力体系：主楼现浇钢筋混凝土框架结构；楼盖体系：现浇钢筋混凝土梁板结构;建筑抗震设防类别为标准设防类;抗震设防烈度为6度;设计地震分组为三组;设计基本地震加速度0.05g;建筑场地类别Ⅱ类;场地特征周期0.45s;本工程上部结构嵌固于地下室顶板;框架抗震等级为三级；6本工程设计标高±0.000相当于绝对标高33m;地下室抗浮设防水位标高为31.5m；基础形式为筏板基础；地下室防水等级为一级。裙房部分需要考虑基础抗浮，采用抗浮锚杆进行抗浮设计。1.3地质条件根据山东

3、省城乡建设勘察院提供的《佳丽集团（济南）酒店项目岩土工程勘察报告》（岩勘11112）及《祥恒置业济南公寓项目岩土工程勘察报告》（岩勘11112-2）为依据设计。方案选择为防止地下工程的浮起破坏，目前工程上通常采用配重法、设置抗浮桩或抗浮锚杆来解决地下工程的抗浮问题。抗浮锚杆则利用锚杆与砂浆组成的锚固体与岩土层的结合力作为抗浮力。因其造价低廉、施工方便、受力合理等优点而被广泛应用，布置形式为面状均匀布置。抗浮设计3.1建抗浮模型，确定恒载和水浮力共同作用下的反力图。3.1.16本工程相对标高0.00

4、0等于绝对高程33.000米；基础底板设计抗浮水位高程31.500米；降水停止时间为宴会厅3层(+17.450),且完全不考虑地下室顶板景观覆土对抗浮的有利影响。3.1.2本工程结构分析采用中国建筑研究院PKPM系列SATWE软件及JCCAD进行计算分析，建模至地上3层，层顶标高为17.450，不考虑人防荷载、活荷载，后砌墙线荷载。在JCCAD中输入地质资料，水位参数，布置筏板，进行有限元计算。有限元网络控制边长为2m，计算后得出标准抗浮工况下的每2m网格内的平均反力图，取其最大值作为平均反力值，

5、估算抗浮锚杆的布置间距为2m，每根抗浮锚杆的控制面积乘以平均反力值，可以估算出单根锚杆的抗拔力承载力特征值为140KN。3.2锚杆钢筋截面积估算：采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）中7.2.1-2及7.2.2式①Na=γQNak②Nak——锚杆轴向拉力标准值140（kN）γQ——荷载分项系数，取1.3Na——锚杆轴向拉力设计值，取1.3×140=182（kN）；As——配置钢筋有效截面面积（m2）；ξ2——锚筋抗拉工作条件系数，永久性锚杆取0.69；γ0——工程重要性系数，取

6、1.0；6fy——锚筋抗拉设计强度值；采用HRB400螺纹钢筋取360N/mm2；As≥1.0×140×103/0.69×360=733mm2取420钢筋（A=1256mm2≥733mm2，满足设计要求）3.3锚固体长度确定采用《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2002）中7.2.3式。la≥la——锚固段长度（m）；D——锚固体直径，取180mm；frb——土体与锚固体粘结强度特征值(kPa)，中等风化泥岩取值为30Pa；ξ1——锚固体与地层粘结工作条件系数，对永久性锚杆取1.00。l

7、a=140KN/1.0×3.14×0.18m×30Kpa=8.25mla取8.5m≥8.25m3.4杆钢筋与锚固砂浆长度计算：la≥式中ιa——锚杆钢筋与砂浆间的锚固长度（m）；d——锚杆钢筋直径（m）；n——钢筋（钢绞线）根数（根）；ro——边坡工程重要性系数，取1.0；6fb——钢筋与锚固砂浆间的粘结强度设计值（kPa），采用3根钢筋点焊成束，粘结强度乘0.7折减系数，取值2400×0.7kPaεз——钢筋与砂浆粘结强度工作条件系数，对永久性锚杆取0.60，对临时性锚杆取0.72.经计算la=

8、1.0×182/0.60×4×3.14×0.02×2400×0.7=0.72mla取8.5m≥0.72m3.5根据以上估算，考虑到锚杆顶部0.3m压浆效果略差，上部0.3m不计锚固力，因此，确定锚杆的估算长度为9m；钢筋长度9，伸至板面再水平弯折，总锚固长度为40d=800mm。满足钢筋锚入抗浮板及基础不小于35d=700mm。4.锚杆抗拔力承载力特征值经过现场原位试验来确定，同一条件下，试验锚杆数量不宜小于5%。本工程锚杆为永久锚杆。锚杆成孔直径为180mm，锚杆长度10m，锚杆