矮塔斜拉桥索鞍分丝管和填充型环氧钢绞线摩阻试验探究

《矮塔斜拉桥索鞍分丝管和填充型环氧钢绞线摩阻试验探究》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在学术论文-天天文库。

1、矮塔斜拉桥索鞍分丝管和填充型环氧钢绞线摩阻试验探究　　【摘要】介绍了矮塔斜拉桥主塔索鞍分丝管不同结构形式和填充型环氧钢绞线表面类型的匹配组合工况下摩擦系数测定原理和测定方法，计算出不同形式组合工况下预应力管道的静摩擦系数μ值，试验结果为设计单位设计矮塔斜拉桥两侧的拉索抗不平衡滑移能力和选择索鞍分丝管的结构形式提供设计依据，为实桥施工时计算矮塔斜拉桥两侧的拉索抗不平衡滑移能力提供可靠的计算参数。【关键词】矮塔斜拉桥；索力；索鞍；分丝管；摩擦系数Experimentalstudyoflowtowercable-stayedbridgecablesaddletube

2、andwirestrandfriction-filledepoxyMaWei-jie，FeiHan-bing（JiangyinFastenSumidenNewMaterialsCo.，LtdJiangyinJiangsu214445）【Abstract】DescribesthemeasurementprincipleanddeterminationofthemainTassoExtradossedBridgesaddleofdifferentformsofsilktubefilledepoxystrandstructureandthetypeofsurface

3、friction6coefficientmatchingcombinationsconditionscalculatedcombinationofdifferentformsofpre-conditionsstaticfrictioncoefficientμvaluespipestresstestresultsforthedesignoftheflatcabledesignextradossedbridgesonbothsidesoftheanti-slipcapabilityandchoiceintheformofimbalanceinthestructur

4、eofwireropesaddletubedesignprovidesthebasisforthecalculationoftherealbridgeconstructionLassoextradossedbridgesonbothsidesoftheabilitytoprovidereliableanti-slipimbalancecalculationparameters.【Keywords】Extradossedbridges；Cabletension；Cablesaddle；Pointswiretube；Frictioncoefficient1.前言（

5、1）矮塔斜拉桥[1]又称部分斜拉桥，具有斜拉桥的形式，但在布索、结构尺寸比例以及受力特性等方面又与真正的斜拉桥有明显的差别，是介于具有非常柔性加劲梁的斜拉桥和梁高度比较大的连续梁式桥之间的一种过渡性桥梁。6（2）目前填充型环氧钢绞线已广泛应用于矮塔斜拉桥斜拉索，斜拉索通过设置于主塔的索鞍锚固于两侧箱梁上，索鞍两侧设有抗滑锚筒，抗滑锚筒在全部主梁施工结束后灌注环氧砂浆以抵抗运营阶段拉索两侧不平衡力。在桥梁施工阶段，主塔两侧施工荷载的差异将导致填充型环氧钢绞线斜拉索不平衡索力，由于施工阶段索鞍两侧抗滑锚筒内未灌注环氧砂浆，此时的斜拉索抗滑移能力[2]主要由索鞍内分

6、丝管与填充型环氧钢绞线之间的摩擦力提供，为此有必要通过试验研究分析索鞍内分丝管与填充型环氧钢绞线之间的摩擦系数。图1摩擦系数测试原理图（3）本文通过试验研究，测定矮塔斜拉桥主塔索鞍分丝管不同结构形式和不同类型填充型环氧钢绞线间的最大静摩擦系数，为设计单位设计矮塔斜拉桥两侧的拉索抗不平衡滑移能力和选择索鞍分丝管的结构形式提供设计依据，为实桥施工时计算矮塔斜拉桥两侧的拉索抗不平衡滑移能力提供可靠的计算参数。2.摩擦系数测定原理（1）在矮塔斜拉桥施工过程中，斜拉索抗滑移能力主要由索鞍内分丝管与填充型环氧钢绞线之间的摩擦力提供，当主塔鞍座两侧拉索索力差超过他们之间的摩

7、擦力时，拉索就会产生滑移。在测试中采用电子位移6计与传感器共同控制的方法来测拉索的滑移。矮塔斜拉桥拉索与索鞍管道间的摩擦系数测试原理见图1。图1中α为转向角，R为转向半径，P为被动端平衡索力，P1为主动端索力，△P为转向器两侧索力差，f为体外索转向器间的摩擦力。（2）由图1可知，要使斜拉索在索鞍分丝管内滑移，必须使：P1-P≥f由钢绞线弯绕dα角产生的法向压力分量为：N=T·dα（1）dx段的摩擦力为：dT=μN=μT·dα移项得：dTT=μdα积分得：InT=μαT=Ceμα把图1两侧力关系代入上式可得P1=P·eμα（2）上式中，P1和P分别为转向器两侧的

8、体外索索力；α为转向角，对于每个索鞍而