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时间:2020-11-02
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1、第9章框架梁内力组合及截面设计9.1一般规定因为该框架结构荷载对称、柱尺寸也相同,故本设计内力组合只考虑AB,BC跨。9.1.1梁端负弯矩调幅当考虑框架梁塑性变形产生的内力重分布时,应在内力组合之前对竖向荷载作用下的内力进行调幅(本设计梁端负弯矩调幅系数取0.85),水平荷载作用下的弯矩不能调幅。对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅,并符合下列规定:9.1.1.1现浇框架梁端负弯矩调幅系数β取0.8~0.9(本设计梁端负弯矩调幅系数取0.85)。、:未调幅前梁左、右两端的弯矩。9.1.1.2框架梁端负弯矩调幅后,梁跨中弯矩应按
2、平衡条件相应增大,调幅后跨中弯矩可按下式计算:式中:--调幅前梁跨中弯矩标准值--弯矩调幅后梁跨中弯矩标准值为简化计算,调幅跨中弯矩根据下式计算:9.1.1.3应先对竖向荷载作用下框架梁的弯矩进行调幅,再与水平作用产生的框架梁弯矩进行组合。9.1.1.4截面设计时,框架梁跨中截面正弯矩设计值不应小于竖向荷载作用下按简支梁计算的跨中弯矩设计值的50%。由于对梁在竖向荷载作用下产生的支座弯矩进行了调幅,因此其界限相对受压区高度应取0.35而不是。取对梁进行调幅,弯矩调幅计算过程见表表9.1荷载种类杆件跨向弯矩标准值调幅系数调幅
3、后弯矩标准值恒载顶层AB-135.73-153.81199.810.85-115.37-130.74239.77BC-27..31-27..31-25.270.85-23.21-23.21-30.32CD-153.81-135.73199.810.85-130.74-115.37239.77四层AB-124.52-124.19104.970.85-105.84-105.56125.96BC-5.25-5.25-3.070.85-4.46-4.46-3.68CD-124.19-124.52104.970.85-105.56-
4、105.84125.96三层AB-116.13-118.91111.830.85-98.71-101.07134.2BC-8.1-8.1-5.920.85-6.9-6.9-7.1CD-118.91-116.13111.830.85-101.07-98.71134.2二层AB-116.69-119.26111.380.85-99.19-101.37133.66BC-7.91-7.91-5.730.85-6.72-6.72-6.88CD-119.26-116.69111.380.85-101.37-99.19133.66一层A
5、B-107.81-113.1118.870.85-91.64-96.14142.64BC-11.54-11.54-9.360.85-9.81-9.81-11.23CD-113.1-107.81118.870.85-96.14-91.64142.64顶层AB-64.8-3.8853.590.85-55.08-3.364.31活载BC0.85CD-3.88-64.853.590.85-3.3-55.0864.31四层AB-102.05-4.2856.470.85-86.74-3.6467.76BC0.85CD-4.28-102
6、.0556.470.85-3.64-86.7467.76三层AB-106.36-5.0854.190.85-90.41-4.3265.03BC0.85CD-5.08-106.3654.190.85-4.32-90.4165.03二层AB-97.28-14.0354.250.85-82.69-11.9365.1BC0.85CD-14.03-97.2854.250.85-11.93-82.6965.1一层AB-84.2-26.1554.740.85-71.57-22.2365.69BC0.85CD-26.15-84.254.7
7、40.85-22.23-71.5765.69注:表中弯矩单位为KN·m。9.1.2控制截面框架梁的控制截面通常是梁端支座截面和跨中截面。在竖向荷载作用下,支座截面可产生最大负弯矩和最大剪力;在水平荷载作用下,支座截面还会出现正弯矩,跨中截面一般产生最大正弯矩,有时可能出现负弯矩。框架梁的控制截面最不利内力组合有以下几种:梁跨中截面:及相应的V(正截面设计),有时需组合;梁支座截面:及相应的V(正截面设计),及相应的M(斜截面设计),有时需组合。框架柱的控制截面通常是在柱上、下两端截面(图8.26)。柱的剪力和轴力在同一层柱
8、内变化很小,甚至没有变化,而柱的梁端弯矩最大。同一柱端截面在不同内力组合时,有可能出现正弯矩或负弯矩,考虑到框架柱一般采用对称配筋,组合时只需选择绝对值最大的弯矩。框架柱的控制截面最不利内力组合有以下几种:柱截面:及相应的N,V;及相应的M,V;及相应的M,N;及相应的M,N;比较大(不是绝对值最大)但
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