大东湾水库初步设计报告.doc

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1、5水库现状安全复核及存在的主要问题5.1水库防洪能力复核5.1.1水库防洪标准复核大东湾水库总库容155.0万m3，依据《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252-2000）和《防洪标准》（GB50201-94）的规定，本工程为Ⅳ等小（Ⅰ）型工程，水库防洪标准应按30～50年一遇洪水设计，300～500年一遇洪水复核，水库原设计防洪标准为50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，满足规范要求。5.1.2库容曲线复核2004年2月，兰州市水电设计院对大东湾水库淤积高程进行了测量。目前由于水库水位较高，无法进行水库水下地形测量，库容曲线按照现有1：2000库区地形图及兰州市院实测淤积高程进行

2、计算。其水位—库容关系曲线见图5-1。5.1.3调洪演算1起调水位复核大东湾水库集雨面积为1km2，汛期为6月至9月，按照现状水库运行方式，每年6月至9月，水库最高水位为1714.94m，据此确定水库防洪限制水位，即起调水位为1714.94m。2设计洪水设计洪水详见3.3.3。3水库调洪设施运用方式大东湾水库泄洪设施主要是输水洞，目前由于输水洞已破坏无法5-1库容(面积)—水位曲线图5-15-2使用，水库调洪主要由水库拦蓄洪水。4调洪演算根据水库现状调洪方式，经计算50年一遇校核洪水位为1715.18m，500年一遇设计洪水位为1715.36m，均低于正常蓄水位（1723.3m）。5.1.4

3、坝顶超高复核根据《防洪标准》（GB50201—94）及《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）规定，大东湾水库设计洪水标准采用五十年一遇，校核洪水标准采用五百年一遇。根据《碾压式土石坝设计规范》（SL274—2001）规定计算大坝需要的坝顶超高。由于校核洪水位及设计洪水位低于正常蓄水位，因此，本水库计算工况为两种；1.正常蓄水位加正常运用情况的坝顶超高。2.正常蓄水位加非常运用情况的坝顶超高，再加地震安全加高。大坝超高按下式计算：Y=R+e+A式中：Y——坝顶超高（m）e——最大风浪壅水面高度（m），e=Rm——平均风浪在坝坡上的爬高，Rm=R——最大波浪爬高，R=R5%=

4、1.84RmA——安全加高（m）正常运用0.5m，非常运用0.3m5-3K——综合摩阻系数，取3.6×10-6D——风区长度（m），D设=360mw——计算风速，正常运用w=36m/s，非常运用w=24m/s——水域平均水深（m），设=10.08m，——计算风向与坝轴线法线夹角，=0。K0——斜坡糙率性系数，K0=0.75Kw——经验系数，Kw=1.22（设计），m——上游坡坡比，m=4.0hm——平均坡高（m）1.平均坡高和平均坡长周期宜采用莆田试验站公式计算Tm=4.438hm0.5将上述各值代入公式可求得现状设计工况波浪在坝面上的最大爬高值为0.82m。计算得坝顶高程为1724.77m

5、。2.采用官厅水库公式（适用于V0<20m/s及D<20km）：风速超过其应用范围，不能计算。3.采用鹤地水库实测资料提出的公式：5-4计算得坝顶高程为1724.85m从以上两种方法计算可以看出采用鹤地公式计算值为最大，因此采用鹤地公式计算，成果见表5-1。大东湾水库坝顶风浪爬高、坝顶高程复核成果表表5-1项目序号设计工况水位(m)计算风速(m/s)地震加高(m)壅水面高度(m)风浪爬高(m)安全加高A(m)坝顶超高y(m)坝顶高程(m)1设计1723.33600.0470.870.51.421724.852非常1723．3240.80.0380.5250.30.8631724.963由表5

6、—1可以看出，大东湾水库现状大坝坝顶高程满足《水利水电工程等级划分及洪水标准》（SL252—2000）、《防洪标准》（GB50201—94）及《小型水利水电工程碾压式土石坝设计导则》（SL189—96）的要求。5.1.6水库防洪能力复核结论1.大东湾水库设计防洪标准为50年一遇洪水设计，500年一遇洪水校核，满足现行规范要求。2．大东湾水库正常蓄水位1723.30m，低于坝顶1.7m，超高满足规范要求。3.大东湾水库50年一遇洪水位为1715.18m，低于正常蓄水位8.12m，500年一遇洪水位为1715.36m，低于正常蓄水位7.94m。坝顶超高满足规范要求。综上所述，目前水库现状满足《防

7、洪标准》要求，根据《水库大5-5坝安全评价导则》（SL258-2000），大东湾水库防洪安全分级应为A级，与鉴定报告中结论一致。5．2大坝边坡稳定复核5.2.1设计地震参数复核大东湾水库在鉴定报告中确定该区地震基本烈度为Ⅷ度,地震动峰值加速度0.2g,根据1:400万《中国地震动峰值加速度区划图》，查得地震动峰值加速度a=0.2g，又根据1:400万《中国地震动反应谱特征周期区划图》，查得地震动反映谱周期为0