塔吊基础设计及施工方案

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1、塔吊基础设计及施工方案一、工程概况xxx工程，建设地点位于市区西南部，北侧为xx路，东侧为xx路。该工程由12幢小高层组成，工程造价xxx万元，建筑面积89470m2，其中地下室一层建筑面积22500m2，地下室及底层层高为4.5m，标准层高为2.95m，建筑总高度为42.85m。结构类型短肢剪力墙结构。根据公司实际情况，决定采用江麓5013型自升式塔吊作为垂直运输，安装高度50m，安装附墙框一道。根据该工程建筑物平面布置和相邻建筑物的位置，拟定5台塔吊位置设在3幢南侧、4幢东侧和6幢、9幢、10幢北侧。具体位置见基础平面图。二、工程地质情况根据建设单位提供的

2、地质勘察报告，地质情况如下：土层序号土层名称厚度(m)桩侧摩阻力标准值qs(kpa)（1）粘土1.98（2）-1淤泥14.15（2）-2淤泥19.39（2）-3淤泥质粘土10.912（2）-4淤泥质粘土混细砂2.515三、塔吊基础计算书141、基础所承受的荷载的计算、分析塔吊附墙装置只承担风荷载等水平及弯矩，不承担自重等竖向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续受力模型，通过受力分析，可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量，而其所传递的风荷载要小得多

3、。故荷载取得值均独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析：1.1工作状态1.1.1自重基础尺寸选为5×5×1.4m基础自重Pt=5×5×1.4×25=875KN塔吊安装高度50m，独立高度（39m）满载6t时的自重FV1=503KN1.1.2风荷载q=Cw·PW2·A/H=Cw·PW·（A1+ηA2）/H=1.3×0.6×1.15×0.675=0.605KN/mq——风线荷载（N/m）Cw——风力系数，按规范GB/T13752-92取为1.3Pw2——计算工作风压值，取0.6KN/m2A1——塔身前片结构迎风面积A2——后片结构迎风面积

4、，A1=A2=ωbH=0.422×1.6H=0.675Hω——14塔身前后片结构平均充实率，取为0.422，1.6m为塔身宽度。η——两片桁架间前片对各片的挡风拆减系数，取为0.15，M1=q·h2·1/2=0.605×392×1/2=460KN1.1.3最大工作情况时塔机自身产生的倾覆弯矩为M2，向前弯矩为正，向后弯矩为负：大臂及起重拉杆自重向前弯矩：M21=φ0×41.2×50/2＋1/2×11.97×40=1.0×41.2×25＋0.5×11.97×40=1269KN·m最大起重荷载位于15m位置产生的向前弯矩：M22=φ1·Nmax吊·LGmax=1.

5、3×60×15.0=1170KN·m小车位于15m位置时向前弯矩：M23=φ1·G小车·LGmax=1.0×2×15.0=30KN·m平衡臂向后弯矩：M24=-φ×22.81×7.5=-171kN·m平衡重向后弯矩:M25=-φ×102.5×15.0=-1.0×102.5×15.0=-1538kN·m14说明:M22是根据塔机的起重性能曲线表查出来的最大起重力矩,最大起重力矩,是最大起重量与其相应幅度的乘积。φ0——自重冲击系数：1.0～1.1φ1——起升荷载动载系列:取1.3M2=M21＋M22＋M23＋M24＋M25=1269＋1170+30－171－15

6、38=760kN·m故工作状态下的最大弯矩为:M=M1+M2=460+760=1220kN·m1.1.4起重臂回转启动、刹车或大风吹来时产生的扭矩：塔吊基础平面尺寸为5m×5m，砼为C30，基础的开裂扭矩：T0=0.70W1ft=0.70×1/3×b3×ftT01=1/4T0=1/4×0.70×1/3×53×1.65×103kN·m=12020kN·m一般塔吊底座受的扭矩在1000kN·m以内,远小于1/4开裂扭矩,故不可考虑扭矩的作用。1.2非工作状态1.2.1自重减小6t最大起重量，即FV2=443KN1.2.2风荷载非工作状态时风荷载应按暴风压取值，温州

7、地区取为：PW3=1.3KN/m2q=1.3×1.3×1.15×0.675=1.21KN/m14FW=qH=1.21×39=47.19KNM1=1/2Fw·H=0.5×47.19×39=920.21KN·m按GB/T17352—92规定，非工作情况下，最不利状态时风荷载是从平衡臂吹向起重臂，即为向前弯矩。1.2.3塔吊本身向前弯矩，与工作状态相比，少了最大起重荷载弯矩M22，增加小车位于25m的弯矩。小车位于25m位置时向前弯矩（载重小车和小车牵引机构）：M26=φ1·G小车·LGmax=1.0×2×25.0=50KN·mM2=M20＋M26－M24－M25=

8、1269＋50-171-1538=－3