毕设电站煤粉炉辅助计算.doc

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1、一、锅炉设计辅助热力计算1.炉膛宽度及深度因采用角置直流式燃烧器，炉膛采用正方形截面。按表8-40取炉膛截面热负荷qF=2580kW/m2，炉膛截面F=40.2578m2，取炉膛宽度a=6.72m，炉膛深+b=6.72m，布置Φ60×3的水冷壁管，管间距s=64mm，侧面墙的管数为106根，前后墙102根。管子悬吊炉墙，管子中心和墙距e=0。后墙水冷壁管子在折角处有叉管，直叉管垂直向上连接联箱，可以承受后墙管子和炉墙的重量，斜叉管组成凝渣管和折焰角。凝渣管有24×3=72根管子，折焰角上有26根管子，另4根管直接与联箱相连。侧墙水冷壁向上延伸，在折焰角区域和凝渣管区域形成附加受热

2、面。2.燃烧室辐射吸热量的分配燃烧室辐射吸热量中有部分由凝渣管及高温过热器吸收。凝渣管直接吸收燃烧室的辐射热量辐射受热面是燃烧室的出口窗，凝渣管吸收的热量与凝渣管束的角系数有关。根据凝渣管的横向相对节距σ=4.267，从图11-10中的无炉墙反射的曲线上查得单排管的角系数x=0.32。现凝渣管有三排，总的角系数为Xnz=1-（1-x）3=1-（1-0.32）3=0.6856凝渣管辐射受热面为Hnz=XnzFch=0.6856×33.767=23.151m3由于出口窗位于燃烧室上部，热负荷较小，需要计算沿高度的热负荷不均匀系数。出口窗中心的高度为hck，从冷灰斗中心到炉顶的总高度为

3、H1=18.912，根据==0.8476和燃烧器中心相对高度xr=0.2038，查图15-2的2线，得=0.68，凝渣管吸收的辐射吸热量为=kW高温过热器直接吸收炉膛辐射热量为kW水冷壁的平均辐射受热面热负荷3.炉膛受热的热量分配（1）锅炉总有效吸热量（2）炉膛总传热量（3）凝渣管区域传热量（4）第二级过热器传热量（5）第一级过热器传热量（6）省煤器需要吸收热量（7）空气预热器需要吸收的热量（8）排烟温度校核℃，与假定排烟温度140℃相差2.117℃，设计合格。4.省煤器、空预热器省煤器和空气预热器为双级布置，沿烟气流向的布置顺序为：上级（高温）省煤器，上级（高温）空气预热器，下

4、级（低温）省煤器，下级（低温）空气预热器。传热计算顺序同布置顺序。省煤器布置两级受热面，采用水平蛇形管束受热面。省煤器联箱布置在侧墙，采用单面进水方式。考虑到煤中的灰分，采用防磨措施。在管组烟气入口处的第一、二排管、管子弯头部分及考前、后墙的两排管子都装防磨盖板。有防磨盖板的管子，其有效受热面只能按一半计算。下级省煤器的受热面尺寸比上级省煤器大，这是为了使上级空气预热器有足够的传热温压。由于下级省煤器受热面积大，为了检修方便，在受热面之间留有0.6m的空间，相当于有两个管组，在每个管组烟气入口处都装有防磨盖板。省煤器出口水未达到饱和温度，欠焓为1.4kJ/kg。二、锅炉空气动力计

5、算1.烟气测流阻（1）凝渣管烟气经凝渣管横向冲刷，管子排列为错列。采用图18-7上的计算公式：，已知烟气平均流速为7.0395m/s,烟气平均温度℃，查图18-17得根据管子外径为60mm，查图18-17得根据。从而，（2）第二级（高温）过热器烟气经过热器横向冲刷，管子拉稀部分为错列，密集部分顺列，（a）拉稀部分采用图18-17上的公式：已知烟气平均流速为12.229m/s，烟气平均温度为℃，查图18-17得，，根据管子外经为42mm,查图18-17得，根据查图18-17得。（b）密集部分由于，，查图18-16，得，根据烟气流速，℃，查图18-16得，，，，动压考虑修正系数K=1

6、.2，则修正后第二级（高温）过热器阻力为（3）第一级过热器第一级过热器为横流冲刷顺列管簇，仍用图18-16上的公式：，查图18-16，得到，，，，已知℃，，动压，考虑修正系数K=1.2得（4）烟道转向室部分烟道转向室部分属于变截面转角未圆化弯头。入口截面：，出口截面：。根据图18-3（b）查得，。再计算小截面处烟气流速：，现已知kg/s，，，烟气温度℃，因此计算动压另外从图18-4中查到转弯角度系数B=1，截面形状系数C=0.85，因此（5）第二级（高温）省煤器烟气冲刷错列管子，采用图18-17上的公式：已知烟气平均温度℃，烟气平均流速，，查图18-17得到根据，，查得，根据管子

7、外径为32mm，查图18-17得，。取修正系数K=1.2，（6）第二级（高温）空气预热器烟气经空气预热器的阻力由三部分组成，即入口局部阻力、管内流动沿程阻力和出口局部阻力，采用式（18-14）：，；查表18-1可得摩擦阻力系数，，，已知℃，，℃；动压℃，℃；由，查图18-11得，，；取修正系数K=1.1,（7）第一级（低温）省煤器烟气冲刷错列管子，采用图18-17上的公式：已知烟气平均流速，烟气平均温度℃，查图18-17得，根据管子外径为32mm，查图18-17得，，根据，，查得