中间水池修补方案.doc

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1、天津石化100万吨/年乙烯及配套项目乙烯工程化学水站中间水池修补方案目录一、编制依据2二、工程概况2三、裂缝分布情况3四、原因分析3五、裂缝处理4中国石化集团第五建设公司第5页总5页天津石化100万吨/年乙烯及配套项目乙烯工程化学水站中间水池修补方案一、编制依据1施工图纸天津石化100万吨/年乙烯及配套水处理项目中间水池施工图及相关设计文件2主要规程、规范建筑地基与基础工程施工质量验收规范GB50202－2002石油化工混凝土水池工程施工及验收规范SH/T3535-2002建筑工程施工质量验收统一标

2、准GB50300－20013其它文件中国石化集团第五建设公司《质量手册》及《质量体系程序文件》中国石化集团第五建设公司的QHSE管理体系文件天津石化100万吨/年乙烯及配套项目《项目管理手册》天津石化100万吨/年乙烯及配套项目乙烯工程《岩土工程勘查报告》二、工程概况中间水池位于化学水站主厂房东南角，长30m、宽15m，基底标高-0.65m（局部-2.150m），池顶标高为3.750m；池底与池壁为钢筋混凝土结构，框架抗震等级为三级。天然地基承重，其中中间水池持力层为②粉质粘土层，地基承载力特征值f

3、ak≥95Kpa；池身为钢筋混凝土结构，中间分隔，底板厚550，池壁厚350mm。采用防水混凝土C30（抗渗等级S6、抗冻等级F150）商品砼，设计要求最大水灰比0.5。底板设计配筋为双层双向Φ18＠150；壁板设计水平配筋为池壁，竖向配筋为Φ16＠150。钢筋保护层厚度迎水面为50mm，背水面为40mm。中间设置1m宽膨胀加强带，采用C35、S6、F150防水混凝土，膨胀系数0.4‰，整体一次浇筑完成。中国石化集团第五建设公司第5页总5页天津石化100万吨/年乙烯及配套项目乙烯工程化学水站中间水池

4、修补方案三、裂缝分布情况中间水池池壁及顶板为2008年9月22日浇筑混凝土，采用泵送商品砼。根据相关规定，水池用混凝土内未掺粉煤灰等掺合料。浇筑过程较为顺利，混凝土塌落度控制在140mm左右，未见异常情况。浇筑完毕12小时后在其顶部蓄水养护。9月30日拆模时发现池壁出现竖向裂缝，长度自底板与壁板施工缝至板底，裂缝分布较为均匀，平均间距在1.5m左右。宽度为0.14～0.36mm（稳定后为0.13～0.23mm），部分裂缝内外贯通，盛水后出现渗水现象。四、原因分析根据薄壁结构产生裂缝的一般规律，现从地

5、基处理、结构配筋、底板约束、砼材料等几个方面作出分析。1．基础处理中间水池地基坐落在设计规定的②层土上，地基承载力满足设计要求，发现水池裂缝前经多次沉降观测，水池沉降量仅1～2mm；基本可排除因不均匀沉降产生结构裂缝的可能性。2．结构配筋池壁配筋间距为150mm，根据《建筑技术》上有多篇按照施工实践经验的文章提出，根据相关工程施工情况说明，水平钢筋间距越大，泵送混凝土墙体产生裂缝现象较普遍，而将水平钢筋按等强度进行代换后（间距改为100mm），裂缝会大量减少。3．底板约束池壁混凝土在硬化过程中，水化

6、作用和水分蒸发以及胶质的胶凝使得混凝土的体积变小，产生收缩变形，中间水池底板浇筑时间为8月22日，底板浇好后30天开始浇筑池壁，此时底板混凝土收缩变形已相对较小，因此对池壁混凝土的收缩变形产生约束。底板浇筑时间越长，约束越大，越容易开裂。4、商品砼材料中国石化集团第五建设公司第5页总5页天津石化100万吨/年乙烯及配套项目乙烯工程化学水站中间水池修补方案本工程采用天津市天友搅拌站提供的商品砼，据该搅拌站的专业工程师从商品砼材料的角度分析，裂缝产生的主要原因有三个：1、泵送混凝土容易产生裂缝；2、根据

7、新规范要求，现在用的水泥颗粒更细，干缩较大，较老标准水泥更容易产生裂纹；3、为达到设计F150的抗冻要求，商品砼里添加了复合型引气剂，混凝土内含气量为4.5%左右，是普通商品混凝土含气量的两到三倍。由于这种微小气泡状态不是很稳定，在浇筑振捣过程中有可能破裂，导致混凝土收缩变形较大。经过上述分析可知，水池池壁产生裂缝的主要原因有：（1）商品砼材料的特性，特别是引气剂的引起的气泡不稳定，是产生裂缝的主要原因。这一点在工程实体上的具体表现在：混凝土振捣越密实、表面越光滑的位置，裂缝越密集，间距越小。 　　

8、（2）水池底板与池壁浇筑间隔时间过长，导致底板对池壁混凝土产生较大约束，产生裂缝。　　（3）工程实践经验说明，薄壁结构配筋宜细而密，有利于提高混凝土的极限拉伸，控制温度收缩裂缝。本池壁水平配筋间距仍偏大。　　五、裂缝处理　整个池壁均位于地上，且部分裂缝基本贯通，具有变形缝的特点，因此处理后既要求止水可靠，又要能适应温度变形。经分析认为，对于宽度在0.2mm以下且未见渗漏、湿渍的裂缝只进行表面刷浆处理，0.2mm以上的裂缝全部进行注浆处理。经现场试验和参考以往修补工程的