杭州某综合大厦塔吊安拆施工方案.doc

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1、杭州某工程塔吊安拆施工方案编制：审核：审定：浙江XX建设有限公司二00八年十一月30第一节工程概况一、工程概况：杭州市某项目，位于杭州市登云路西侧，隐秀路北侧，杭州XX工程科技开发有限公司设计。工程由A座办公楼22层、B座办公楼22层、C座办公楼20层、家私城3层及2层地下建筑组成，建筑面积平方米，总用地面积24740平方米，其中地下建筑43000平方米。建筑物最高高度为81.9M。第二节塔吊基础施工二、基坑内塔吊基础计算㈡.塔吊选型：根据本工程地下室面积大，结合建筑结构特点及建筑物高度，施工现场设置在基坑内、外的塔吊均选用QT

2、Z80G自升式起重机。㈢.基坑内塔吊基础计算：连接塔吊的钢格构柱计算：1、本塔吊在基坑内,因此基础采用直接固定的方式,既上面塔身通过四根钢格构柱与下面桩基础连接。其中承受的荷载见下表:荷载工况所受荷载FVk(KN)Fhk(KN)Mk(KNM(扭)工作状态717.551.141493.9212.5非工作状态496.498.72100.50结构布置见下图:30注:塔吊在标高-1.000m处与下面钢格构柱相连,在标高-3.500处有支撑与钢格构柱连接。因此钢格构柱长11.5m左右。由于有支撑，水平力可以不计。(先连接在内支撑上，内支撑

3、拆除前换撑至地下室楼层板内：即把格构钢柱浇至地下室楼板内，以消除水平力)2、钢格构柱计算⑴荷载不利状态分析(扭矩通过柱间支撑来传递,计算不考虑其影响)塔吊绕X轴或Y轴时:工作状态(绕y轴)见下图30Fmax=648KNFmin=-288KN非工作状态(绕y轴)见下图:Fmax=785KN30Fmin=-536KN塔吊绕Z轴时:工作状态见下图:Fmax=840KNFmin=-482KN非工作状态见下图:30Fmax=1054KNFmin=-804KN根据以上荷载分析,在非工作状态绕z轴为最不利状态,因此取非工作状态,绕z轴来计算。

4、⑵钢格构柱计算A、钢立柱构造：钢立柱断面500×500，选用4根L125×12缀板250(高)×450(宽)×10(厚)钢板，缀板中心距500mm主肢的截面力学特性①、截面特性计算左肢截面特性A=5.728×10-3;Yc=3.530×10-2;右肢截面特性30A=5.728×10-3;Yc=3.530×10-2;单个角钢截面特性A=2.891×10-3;Ix=4.2316×10-6;Iy0=1.7495×10-6;ix=3.8259×10-2;iy0=2.4600×10-2;Wx=4.7170×10-5整体截面特性A=1.15

5、64×10-2;Xc=2.50×10-1;Yc=2.25×10-1;格构柱的截面总惯性矩②格构柱的长细比：格构柱主肢的长细比38.5式中格构柱高度H=12m计算长度8.4m格构柱分肢最小刚度长细比:6换算长细比③格构柱的强度计算与整体稳定强度计算：30整体稳定计算：式中N为塔吊的轴心压力1425KN由于平面外计算长度小于平面内的计算长度,因此平面外稳定性肯定满足。B:左右分肢计算左右分肢形心间的间距(m)：0.429截面形心距左肢形心距(m)：0.215左肢轴力设计值(KN)：712.500右肢轴力设计值(KN)：712.500

6、左肢单角钢轴力(KN)：356.250右肢单角钢轴力(KN)：356.250柱身计算剪力(KN)：29.250分肢局部弯矩(KN.m)：3.656单角钢局部弯矩(KN.m)：1.828等效弯矩系数βtx：0.850分肢平面内计算长度(m)：0.250分肢平面外计算长度(m)：0.250④左肢验算：左肢单角钢平面内长细比λlx：6.5相应最小回转半径长细比λly：10.1轴心受压稳定系数φlx：0.997轴心受压稳定系数φly：0.99230左肢相应最小回转半径长细比:λl=13.07<[λ]=22.5(=MIN(0.5λmax,

7、40))左肢稳定计算应力(N/mm2):143

8、I/b=2×1302/450=57.96I/l=6×481.665/55=52.5<57.9满足要求V=A/85×(fy/235)^0.5=8.4KNT=VL/2B=8.4×50/(2×40)=5250NM=Tb/2=5.25KN×0.2/2=0.53KNm正应