塔吊基础防补充方案.doc

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1、中建二局第三建筑工程有限公司天津水岸银座项目经理部塔吊基础方案补充修改工程名称签名栏天津水岸银座工程修改内容补（修）字第001号日期2011.9.30外架方案补充修改审批1、补充修改原因说明原基础方案中并未明确2#和4#塔吊在挖至设计标高的基础坑防护措施，在本补充方案中给予补充。另外在宜兴太湖施工2#塔吊桩基础时，围墙一侧有一根支承桩偏移超过400mm，改变桩间距，造成最小桩间距仅2374mm，故需要调整承台角度（塔身随承台旋转），确保桩基设计符合设计和规范要求。2、补充修改的内容2.12#、4#塔吊挡土墙按

2、照下图施工4#塔吊基础坑设置重力式挡土墙，详下图。4#塔机挡土墙平面布置图审核原编制人修改人中建二局第三建筑工程有限公司天津水岸银座项目经理部塔吊基础方案补充修改工程名称签名栏天津水岸银座工程修改内容补（修）字第001号日期2011.9.30外架方案补充修改审批4#塔机挡土墙剖面图2#塔机挡土墙平面布置图（剖面参4#塔机挡土墙剖面图）审核原编制人修改人中建二局第三建筑工程有限公司天津水岸银座项目经理部塔吊基础方案补充修改工程名称签名栏天津水岸银座工程修改内容补（修）字第001号日期2011.9.30外架方案补

3、充修改审批2.22#塔吊基础承台处理1）塔基桩偏位如下图所示（全站仪测绘结果）：2）由于上述偏移造成塔吊基础受力工况产生本质变化，故按照最小桩间距复核计算（计算书见附件一）。塔吊中心位置需要重新定位，以便满足最不利工况计算条件，并位于桩中心连线的所成多边形型心点，该型心点还需与塔吊基础承台型心点重合，如下图所示：审核原编制人修改人中建二局第三建筑工程有限公司天津水岸银座项目经理部塔吊基础方案补充修改工程名称签名栏天津水岸银座工程修改内容补（修）字第001号日期2011.9.30外架方案补充修改审批故，塔基承台

4、按照上图定位，但需要承台每边加大160mm，以便满足JGJ94-2008关于桩与承台边距的构造要求。处理措施如下：将承台改为4820×4820（计算书见附件2），如下图所示：审核原编制人修改人附件1塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T187-2009)。一.参数信息塔吊型号:ST70/30塔机自重标准值:Fk1=2,126.60kN起重荷载标准值:Fqk=120.00kN塔吊最大起重力矩:M=2950.00kN.m塔吊计算高度:H=160m塔身宽度:B=2.00m非工作状态

5、下塔身弯矩:M1=-2000kN.m桩混凝土等级:C35承台混凝土等级:C35保护层厚度:35mm矩形承台边长:4.50m承台厚度:Hc=1.300m承台箍筋间距:S=300mm承台钢筋级别:HRB335承台顶面埋深:D=0.000m桩直径:d=0.800m桩间距:a=2.370m桩钢筋级别:HRB335桩入土深度:35.00m桩型与工艺:泥浆护壁钻(冲)孔灌注桩计算简图如下：二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1)塔机自重标准值Fk1=2126.6kN2)基础以及覆土自重标准值Gk=4.5×4.5×1.30×

6、25=658.125kN承台受浮力：Flk=4.5×4.5×1.30×10=263.25kN3)起重荷载标准值Fqk=120kN2.风荷载计算1)工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.77×1.95×.99×0.2=0.55kN/m2=1.2×0.55×0.35×2=0.46kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.46×160.00=73.48kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=

7、0.5×73.48×160.00=5878.31kN.m2)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(本地区Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.81×1.95×.99×0.35=0.98kN/m2=1.2×0.98×0.35×2.00=0.82kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值Fvk=qsk×H=0.82×160.00=131.49kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值Msk=0.5Fvk×H=0.5×131.49×160.00=10519.51kN.m3.塔

8、机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-2000+0.9×(2950+5878.31)=5945.48kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值Mk=-2000+10519.51=8519.51kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Qk=(Fk+Gk)/n=(2126.6+658.13)/4=696.18kNQkmax=(Fk+Gk)/n+(Mk+Fvk×h)/L=(2126.6