某不规则高层结构隔震研究.pdf

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1、城市建筑┃结构•抗震┃URBANISMANDARCHITECTURE┃STRUCTURE•ASEISMATIC某不规则高层结构隔震研究■陈智科[摘要]本文针对高层建筑结构进行了隔震设计研究。由墙截面厚250mm；第16～19层为标准层五，剪力墙入，取隔震支座拉应力的包络值进行分析。按规范，于高层隔震建筑的隔震支座在地震时容易受拉，因此本文截面厚200mm；第20～24层为标准层六，剪力墙截当支座受拉极小面压大于1MPa时，则该支座为受通过对某一高层建筑进行计算分析之后，提出了通过改变面厚200mm；剩下的楼

2、层采用200mm厚的剪力墙。拉超标支座。罕遇地震下受拉超标支座位于隔震层上部结构如加厚结构中部剪力墙截面和对角部剪力墙体进二、上部结构设计与隔震支座布置的四个角部，如图4所示。在图4中，取位于角部行局部开洞这两种方案，解决了高层建筑中容易出现的角1.剪力墙布置方案最易受拉隔震支座为研究对象，即支座1、支座2、部隔震支座受拉的问题。分析结果表明，高层建筑采用基考虑到建筑本身的高度、重要性及建筑所在地支座3和支座4。最小受拉面压（负号代表受拉，础隔震也能取得较好的隔震效果。本文提出的两种上部结的设防烈度等因素的

3、影响，建筑采用剪力墙结构。下同）的数值分别为-6.68MPa、-8.83MPa、-5.13MPa构的调整方案可较好解决角部隔震支座受拉的问题。隔震设计需保证橡胶隔震支座在地震中的拉、压应和-5.50MPa。力满足规范要求。此外，隔震层的位移也必须满足[关键词]高层建筑剪力墙结构基础隔震规范中的位移限值要求。对于高层剪力墙结构而言，仅通过隔震支座的优化布置很难完全避免支座受拉基础隔震技术是指在建筑地基与上部结构之间的问题，上部结构方案的相应调整对隔震层受力的设置橡胶支座隔震层，通过隔震层隔离与耗散地震改善往往

4、影响更大。鉴于此，本文提出了三种不同动能量，从而保障了上部结构和人员、设备的安全。的上部结构剪力墙的平面布置方案（如图1～图3），对于高层建筑，若采用隔震技术，由于倾覆力矩较对不同的布置方案进行了比较。大，容易使得隔震支座产生受拉。正是由于此种原因，隔震技术用在中低层建筑中更为常见。随着高层建筑的不断增多以及为了进一步增强高层建筑的在地震下的安全性，隔震技术也逐步应用到高层建筑上。为了解决高层隔震建筑隔震支座容易受拉的图4受拉支座超标位置问题，常用的解决方案有两种。（1）限制高层隔震2.结构中部加厚剪力墙布

5、置方案建筑的高宽比。如祁皑等通过数值模拟方法研究了图1方案一图2方案二图3方案三考虑到角部隔震支座拉力较大而隔震层中部支基础隔震结构高宽比限值，给出了基础隔震结构的方案一为剪力墙无墙肢削弱模型，各肢段剪力座承载力有富余的情况，方案二通过提高结构中部最大高宽比；李宏男也研究了高层框架结构合适的墙均没有洞口。方案二与方案一相比，方案二对上剪力墙的刚度来实现地震力向隔震层中部进行转高宽比。（2）对于高层建筑采用层间隔震技术，即部结构平面中部的剪力墙（图2红色区域）墙肢截移，以减小角部支座所承担的地震力。方案二（图

6、通过在上部楼层子间设置隔震层来降低地震动的输面进行了加厚。加厚后，各层中部剪力墙截面尺寸2）中，红色区域剪力墙形成了一个墙厚为500mm入能。这两种方法的本质，均是通过限制建筑结构为500mm。方案三与方案一相比，方案三对上部结的“筒体”。“筒体”的存在提高了中部区域的局部高宽比来降低隔震支座所受拉力。就高层隔震建筑构剪力墙，尤其是位于角部的剪力墙墙肢进行了刚度，有助于地震力朝中部支座传递，减小了边角而言，由于高层建筑通常采用的是剪力墙结构，而局部开洞处理。经过反复计算，各层洞口的尺寸为处的支座传力。剪力墙

7、结构是整体受弯，因此更易发生隔震支座受1000mm×2800mm时最为合适.经方案二调整，再用3条地震波进行隔震分析，拉的问题。如果仅仅通过对隔震层的优化，有时仍2.隔震层布置方案隔震支座受拉面压支座拉应力大于1MPa的个数然难以避免支座受拉。本文通过对高层剪力墙隔震为了更好地比较上部结构调整方案对隔震效果仅仅有两个，4个角部支座最小受拉面压分别为结构进行上部结构的优化调整，经过隔震计算分析，及隔震层受力的影响规律，本文假定了上述三种剪0.26MPa、-1.33MPa、-0.17MPa和1.15MPa。由结

8、得到了一些有意义的结论。力墙布设方案对应的隔震层平面布置方案均相同。果可见，通过加强上部结构中部位置的剪力墙截面，一、工程概况经试算确定，隔震层布设方案如图4中所示。隔震可以改善隔震层边角处支座的受拉面压情况，减小某商住酒店楼为28层钢筋混凝土剪力墙结构，层总共用支座109个，其中LNR1500mm支座5个，角部支座的轴向拉力。有1层地下室，高4.8m。首层层高5.6m，二、三LRB1500mm支座15个，LRB