分布筋和负筋的布置.doc

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1、肋形楼盖主次梁负筋位置的合理控制　　肋形楼盖的主梁、次梁、楼板的负筋如何排放，直接关系到梁板的有效高度，即承载能力问题。因此，如何合理排放，尽量减少其有效高度的损失，是设计和施工共同关注的问题。　　负筋的位置可能有3种排放形式：①次梁负筋排放在楼板和主梁负筋上面；②次梁负筋排放在楼板和主梁负筋下面；③次梁负筋排放在楼板负筋的下面，主梁负筋的上面。笔者认为，①最不合理，②不太合理，③最合理。　　为了说明问题，设某肋形楼盖主梁截面高度h=800毫米，Φ25负筋(如果独立梁，有效高度h07=765.5毫米

2、)；次梁h=5800毫米，Φ20负筋4(h0=465毫米)；楼板h=80毫米，φ10负筋，φ8分布筋6(h0=60毫米)。　　排式①，楼板支座保护层=次梁保护层25+次梁负筋20=45毫米，板支座负筋下降后的有效高度h0‘=楼板厚80-保护层45-楼板负筋半径10/2=30毫米，板支座抵抗弯矩减少的近试值为11(7-(h0’/h0)2=1-(30/60)2=75%。次保护层符合规范要求。h0不减少，支座抵抗弯矩不减少。主梁保护层=次梁保护层25+次梁负筋20+楼板钢筋18=63毫米，主梁支座负筋下降

3、后的有效高度h0‘=主梁高800-保护层63-主梁负筋半径25/2=724.5毫米，主梁支座抵抗弯矩减少的近试值为1-(724.5/762.5)2=9.7%。　　排式②，楼板保护层符合规范要求，h0不减少，支座抵抗弯矩不减少。次梁保护层=楼板保护层15+楼板钢筋18+主梁负筋25=58毫米，减少后的有效高度h0’=次梁高500-保护层58-次梁负筋半径20/2=432毫米，支座抵抗弯矩减少的近似值为1-(432/465)2=13.7%。主梁保护层=楼板保护层15+楼板钢筋18=33毫米，减少后的有效

4、高度h0=主梁高800-保护层33-主梁负筋半径25/2=754.5毫米，支座抵抗弯矩减少的近试值为1-(754.5/762.5)2=2.1%。　　排式③，楼板情况同②，次梁保护层=楼板保护层15+楼板钢筋18=33毫米，减少后的有效高度h0‘=次梁高500-保护层33-次梁负筋半径20/2=457毫米，支座抵抗弯矩减少的近试值为1-(734.5/762.5)2=7.2%。　　为方便对比，将上述计算结果归纳成表1。对比之下，排式①最不合理，楼板支座有效高度减少太多(30毫米)，致抵抗弯矩减少太多(7

5、5%)。即使大面积加厚楼板30毫米，也不能补偿回原设计承载能力(自重大增)，经济上也不合算。排式②不太合理，次梁支座有效高度减少较多(33毫米)，抵抗弯矩减少较多(13.7%)。排式③最合理，楼板承载力不减少，次梁抵抗弯矩减少不多，唯主梁支座抵抗弯矩减少较多(7.2%)。但是，从图1情况来看，主梁比较特殊，首先是跨中C、D是正弯矩区段，其抵抗弯矩不因负筋下降而减少。A、B、E、F点是主梁负弯矩区段，B、E点处因负弯矩值陡降，虽然负筋下降后截面抵抗弯矩减少，仍问题不大；因此，主梁上的诸点之中，实际受不

6、利影响的只有A、F支座两点。因为该处负弯矩最大，但有时候该处无次梁。　为了解决在主、次梁交汇处楼板有两层负筋、分布筋的问题，为了减少h0的损失和楼板超厚的问题，建议取消该处负筋下面的分布筋，让该处负筋互为分布筋。为了处理主次梁节点处钢筋骨架高度出现“马鞍形”的问题。该处箍筋斜置，它有利于抗剪，箍筋加工尺寸又可以不改变，见图2。负筋锚固长度的标注一般采用两种方式：一，从梁或墙边（内边，也就是锚固长度方向的那侧梁边）标注，二，从梁或墙的中心线标注至于你图中是从梁边还是中心线，你可以自己计算一下，板的负筋

7、的锚固长度，一般为板短边计算跨度的1/4，计算跨度一般取轴线距离或净跨的1.05倍，两者的大值。建议楼主向具体的设计人员核实一下，因为每个设计院表示长度的习惯不同，有的是从梁边算起，有的从梁中算起。图上画的只是位置示意，其起始位置并不准确，不能以此为依据下料。不过一般的设计院在其结构总说明中 会说明在板构件中，只需要定义马凳筋的钢筋信息及相应的参数，不需要输入马凳筋的分布筋。在板受力钢筋中，如果单层受力钢筋时，马凳钢筋的分布筋与板负筋的分布用的同一个分布钢筋，你可以直接在“板的负筋”里输入分布筋的“

8、钢筋信息”即可。注意板负筋里的“马凳筋排数”，1/1表示“是左标注对应的排数/右标注对应的排数。如果双层受力钢筋，不需要考虑分布的钢筋信息。我的回答:负筋计算好几种长度,有很多原因造成的,如下:第一种,同一块板上的负筋,同时存在2种支座,比如同事有剪力墙和梁,这样识别到的支座不同,所以长度不同第二种,绘制线性构件梁或者墙的时候,起点和终点不在一个水平线上,导致负筋长度计算有略微计算第三种,同一块板上,支座范围遇到柱或其他构件,导致负筋长度分开计算!墙、梁的连接处、遇到