阳光塔吊基础施工方案.docx

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1、中洲置业靖江阳光国际花园商业楼塔吊基础施工方案编制人：审核人：审批人：南京海外建筑工程有限公司日期：2010年5月5日阳光国际花园塔吊基础施工方案一、概况：工程名称：靖江阳光国际花园1#商业楼工程地址：江洲路与晨阳路地块建设单位：靖江中洲置业有限公司设计单位：江阴市建筑设计研究院有限公司施工单位：南京海外建筑工程有限公司该工程高3层，建筑面积6104.78㎡塔吊型号：QTZ400-1基础尺寸：见平面图基础类型：十字交叉梁基础砼等级：C50垫层砼等级C10二、塔吊造型根据工程实际情况，经过慎重考虑，选择由山东华夏集团有限

2、公司生产的QTZ400-1型塔式起重机。三、塔吊定位：详见平面图。四、塔吊基础变换方案本工程所使用的塔吊为QTZ40型，生产厂家提供的基础图（后附）要求地耐力不小于125KN/m2。方案设计塔基础坐落在2层粉土上。根据地质勘察报告中描述，2号粉土承载力为95KPa,不能满足塔吊要求的地耐力要求，针对以上情况，采取地基承载力与接触面积换算，即增大塔基与土的接触面积。2原塔基础的承压面积A1=8.15m。A1/9.5=A2/12.5A2=A1×12.5/8=10.7m22换算后本工程塔基承压面积达到25m，完全能满足塔吊设

3、计要求。五、塔吊计算一、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=260.000kN；塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×260.000+1.2×40.000=360.000kN；2、塔吊弯矩计算总的最大弯矩值M=1.4×571.04=799.46kN·mmax二、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e=M/(F+G)≤20.5Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M──作用在基础上的弯矩；F──作用在基础上的

4、垂直载荷；G──混凝土基础重力，G=25×1.2×14.871=446.13kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=799.456/(360.000+446.130)=0.992m<20.5×5.000/3=2.357m；基础抗倾覆稳定性满足要求！三、地基承载力验算e=M/(F+G)=799.456/(360+446.13)=0.992≥Bc/6=5/6=0.833地面压应力计算：Pmax=[a(F+G)]/(20.5Bc3/18-Bc2a+3×20.5Bca2-3a3)式中F──作用在基础上的垂直载荷；G──混凝

5、土基础重力；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=Bc/20.5-Mmax/(F+G)=5.000/20.5-799.456/(360.000+446.130)=2.540m；不考虑附着基础设计值：Pmax=[2.54(360+446.13)]/(20.5×53/18-52×2.54+3×20.5×5×2.542-3×2.543)=60.189kPa；地基承载力设计值为:fa=125.00kPa；地基承载力特征值fa大于不考虑附着时压力设计值Pmax=60.189kPa，满足要求！四、基础受

6、冲切承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第8.2.7条。验算公式如下:F1≤0.7βhpftamho式中βh不大于800mm时，βhphp--受冲切承载力截面高度影响系数，当取1.0；当h大于等于2000mm时，β取0.9，其间按照线性内插法取用；取hpβhp=0.99；f2t--混凝土轴心抗拉强度设计值，取ft=1.57N/mm；ho--基础冲切破坏锥体的有效高度，取ho=0.35m；am--冲切破坏锥体最不利一侧计算长度，a=[21/2×m(Bc-a)-t]/2=[21/2(5-2.1

7、)-0.65]/2=1.726m；1Fl--相应于荷载效应基本组合时作用在Al上的地基土净反力设计值，Fl=Pmaxam2=60.19×1.732=179.23kN；允许冲切力：0.7×0.99×1.57×1725.61×350.00=658224.460N=658.224kN≥Fl=179.23kN；实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！五、交叉梁截面主筋的计算1、梁弯矩计算MI＝Pmax(mS3/3-S4/6)/m式中Pmax--基础设计值，取Pmax＝60.189kPa；m--基础梁底部应力最大处与应力为0处

8、的距离，m＝7.071m；s--基础边缘至最近塔吊脚的距离，s=2.828m；经计算得：MI=60.189×(7.071×2.8283/3-2.8284/6)/7.071=363.179kN·m；2、截面配筋计算As=M/(γsh0fy)α2=M/(α1fcbh0)sζ=-1(1-2αs1/2)γs=1-ζ/2式中，α──系数，当