满堂碗扣式支架计算书.doc

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1、满堂式碗扣支架支架设计计算一、北三环支架计算与基础验算（1）WJ碗扣为Φ48×3.5mm钢管；（2）立杆、横杆承载性能：立杆横杆步距（m）允许载荷（KN）横杆长度（m）允许集中荷载（KN））允许均布荷载（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.52.4201.82.03.0（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力在90Kpa以上。(一)荷载分析计算（1）北三环桥实体荷载：桥向各断面荷载分布如下：横桥向荷载分布图（2）模板荷载q2：a、内模（包括支撑架）：取q2－1=1.2KN/m2；b、外模（包括侧模支撑架）：取q2－

2、2=1.2KN/m2；c、底模（包括背木）：取q2－3=0.8KN/m2；（3）施工荷载：因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。（4）碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：q4=1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35KN/m2。（5）水平模板的砼振捣荷载，取q5=2KN/m2。(二)、碗扣立杆受力计算(1)在1-1断面腹板位置，最大分布荷载：q＝qb+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=29.99+1.2+0.8+2+2.35+2=38.34KN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(

3、即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×38.34=20.7KN<[N]=30KN（2）在1-1断面底板位置，最大分布荷载q=qa+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=18.59+1.2+0.8+2+2.35+2=26.94KN/m2碗扣立杆分布90cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.9×0.9×26.94=21.82KN<[N]=30KN(3)1-1断面翼缘板位置立杆计算：q=qc+q2-2+q3+q4+q5=11.43+1.2+2+2.35+2=18.98KN/m2碗扣立杆分布为外侧90cm×90cm，横杆

4、层距(即立杆步距)120cm，单根立杆最大受力为：N＝0.9×0.9×18.98=15.37KN<[N]=30KN（4）在2-2断面腹板板位置，最大分布荷载q=qb+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=33.05+1.2+0.8+2+2.35+2=41.4KN/m2碗扣立杆分布60cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.9×41.4=22.36KN<[N]=30KN(5)2-2断面底板位置立杆计算：q=qa+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=24.46+1.2+0.8+2+2.35+2=32.81KN/m2碗扣立杆分布为60

5、cm×90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，由单根立杆最大受力为：N＝0.6×0.9×32.81=17.72KN<[N]=30KN(6)3-3断面底板位置:q=qa+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=53.4+1.2+0.8+2+2.35+2=61.75KN/m2碗扣立杆分布为60cm×90cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力为：0.6×0.9×61.75=33.34KN<[N]=40KN(7)3-3断面腹板板位置:q=qb+q2-1+q2-3+q3+q4+q5=37.68+1.2+0.8+2+2.35+2=46.03KN/m2碗扣立杆分布为60c

6、m×90cm,横杆层距(即立杆步距)120cm,则单根立杆受力为：0.6×0.9×46.03=24.86KN<[N]=30KN经以上计算，立杆均满足受力要求。由于我部采用碗扣式满堂支架，经试验证明，碗扣式满堂支架是扣件式满堂支架稳定性的1.15倍（＜＜砼模板与支架技术＞＞)。（三）、地基受力计算　　　由工程地质勘察报告，设计提供的地质勘探资料表明，地表土质为粉土、细砂、粉质粘土，地基的承载力最小为90kpa，无软弱下卧层。各部位地基受力如下表：箱梁部位荷载（KN）受力面积（m2)地基受力(Kpa)1-1腹板20.70.6*0.938.341-1底板21.820.9*0.92

7、6.941-1翼缘板15.370.9*0.918.982-2腹板22.360.6*0.941.42-2底板17.720.6*0.932.813-3底板33.340.6*0.961.753-3腹板24.860.6*0.946.03（四）、支架立杆稳定性验算碗扣式满堂支架是组装构件，一般单根碗扣在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单根立杆进行验算：公式：N≤[N]=ΦA[ó]碗扣件采用外径48mm，壁厚3.5mm，A＝489mm2,A3钢，I＝10.78*104mm4则，回转半径λ=（I/A）1/2=1..58