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时间:2020-07-06
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1、A轴柱顶荷载位置图A轴柱承受的荷载简图支座反力影响线风荷载计算简图图图图图图A轴柱内力(标准值)风载右风g-19.790-19.790-130.470-17.38左风f14.13014.130148.06022.97吊车水平荷载e∓11.240∓11.240∓111.280∓11.24吊车竖向荷载Dmax在B柱d-21.4205.4689.6-47.5089.6-5.95Dmax在A柱c-21.42080.97341.328.02341.3-5.95屋面活载b1.9831.5-5.9031.52.9131.50.99
2、恒载a11.14235.2-35.74274.919.08322.36.16荷载种类编号内力图M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)V(kN)柱号及正向内力Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—Ⅲ控制截面A轴柱内力组合表Nmin及相应M,V数值-50.83235.2-63.45274.9226.36167.14322.3322.338.3229.13注:①该柱各截面内力组合时均考虑为由可变荷载效应控制,且柱采用对称配筋:上柱Nb=α1fcbξbh0=1.0×9.6×400×0.518×(400-40)=7
3、16.08(kN)上柱Nb=α1fc[bξbh0+(b’f-b)h’f]=1.0×9.6×[100×0.518×(900-40)+(400-100)×150]=859.66(kN)②组合中c与d,f与g只能取其中之一,并且如果取e,则一定要取c或d。③两台吊车荷载折减系数为0.9。④Mk,Nk与Vk均为设计基础需要荷载效应组合的标准值。组合项1.0a+1.4[0.9(c+e)+g]×0.91.0a+1.4g1.0a+1.4fNmax及相应M,V数值16.14326.3473.30759.92198.41144.458
4、16.80629.4714.0610.92组合项1.2a+1.4b1.2a+1.4×0.9(c+e)1.2a+1.4×0.9(c+e)-Mmax及相应N,V数值-50.83235.2-81.81471.18-325.37-226.95423.91394.88-35.23-23.41组合项1.0a+1.4[0.9(c+e)+g]×0.91.2a+1.4[b+0.9(d+e)+g]×0.91.0a+1.4[0.9(d+e)+g]×0.9+Mmax及相应N,V数值33.67321.9386.63661.93371.0826
5、7.79813.48627.1043.5832.01组合项1.2a+1.4(b++f)×0.91.0a+1.4[0.9(c+e)+f]×0.91.2a+1.4[b+0.9(c+e)+f]×0.9内力M(kN•m)N(kN)M(kN•m)N(kN)M(kN•m)Mk(kN•m)N(kN)Nk(kN)V(kN)Vk(kN)截面Ⅰ—ⅠⅡ—ⅡⅢ—Ⅲ一、柱设计(A轴柱)1.设计资料截面尺寸:上柱,矩形,,下柱,工字型,,;,材料等级:混凝土C20,钢筋HRB400级钢筋HPB235级计算长度:查附表4。排架方向:上柱,下柱,(
6、当不考虑吊车荷载时:)垂直排架方向:上柱:下柱:2.配筋计算(1)上柱(I-I截面):从内力组合表中可知,各组内力均为大偏压(,)。由N与M的相关性可以确定为该截面所需配筋最多的内力,即控制内力。取,,取;为此,应该计算的值:该截面此刻为大偏压取;选配2C18()。(1)下柱(Ⅱ-Ⅱ截面和Ⅲ-Ⅲ截面):从内力组合表中可知,各组内力均属大偏压()。其M与N的数值如下:(a)(b)(c)(d)(e)(f)(g)(h)由N与M的相关性可知,(f)组内力配筋必大于(a),(b),(c),(e),(g)组;而(h)组必大于(d
7、)组,故选取(f)组和(h)组计算配筋。①(f)组内力配筋计算(大偏心):,属第一类T形截面。,取;为此,应该计算的值:该截面此刻为大偏压取;,②(h)组内力配筋计算(大偏心):,属第一类T形截面。,取;为此,应该计算和的值:由前可知由以上计算,下柱配筋按配筋。验算,满足。选配2C22()。1.牛腿设计预先假定牛腿高度如图6.1所示。图6.1裂缝控制验算图按下列裂缝控制公式进行验算:式中,,上述公式中,右边>左边()满足要求。由于竖向吊车荷载的作用点至下柱边缘的距离(见图3.2),因而只需按构造配筋即可。1.柱子吊装
8、阶段验算只考虑平卧单点起吊的验算情况。(1)荷载:(上柱、牛腿和下柱的自重)。上柱:牛腿:下柱(柱插入基础0.8m)因其由永久荷载效应控制,考虑荷载分项系数1.35,动力系数1.5,结构重要性系数0.9。(2)内力(1)C点截面验算:()①承载力:设混凝土达到设计强度时起吊,平卧工字型截面可以视为的矩形截面。,已配有2C22(),满足要求。②裂
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