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1、第26卷第3期热能动力工程Vo.l26,No.32011年5月JOURNALOFENGINEERINGFORTHERMALENERGYANDPOWERMay.,2011文章编号:1001-2060(2011)03-0351-03主蒸汽压力与热耗修正曲线的变工况计算法1122周兰欣,华敏,王统彬,魏春枝(1.华北电力大学动力工程系,河北保定071003;2.保定电力职业技术学院,河北保定071003)摘要:机组实际运行中,主蒸汽压力不可避免地偏离基准式中:D0、p0、T0、pc0)基准工况下的主蒸汽流量,kg/值而影响机组的热耗率。本研究以汽轮机变工况理论为基h、压力
2、,MPa、温度,e以及排汽压力,kPa。下标0础,结合热力系统计算,采用MATLAB编程,以某600MW凝和1)变工况前后参数。汽式机组为例,计算得到了该机组在THA工况下的主蒸汽考虑到p0>>pc0,p01>>pc0,且T0=T01,故式(1)压力与热耗修正曲线。主蒸汽压力的计算区间为16.0~可以化简为:17.3MPa,与汽轮机制造厂提供的热耗修正曲线对比,随着p01主汽压偏离设计值16.7MPa越大,热耗率的计算值与设计D01=D0(2)p0值的误差就会增大,当主汽压为16.0MPa时,误差达到最1.2初压变化对调节级的影响大,为0.045%,但已完全能够满足
3、工程实际的需要。结果调节级特性曲线是按额定参数绘制的。机组运表明本方法具有一定的计算精度,简单实用。行中,当主蒸汽参数偏离额定参数时,在同一压比条关键词:主蒸汽压力;汽轮机变工况;热耗修正曲线件下,因理想焓降不同,调节级各热力参数也不同,中图分类号:TK269文献标识码:A则使原已绘制的通用曲线不能再用。但对于滑压运行机组,调节级通用曲线是可以应用的,无须引言[3]修正。若保持调节级开度不变,主蒸汽压力在一个小在机组实际运行中,主蒸汽压力经常会发生波[1]范围内的波动,相当于滑压运行,故可以利用调节级动而偏离设计值,确定机组主蒸汽压力变化对能[4~5]特性曲线进行调
4、节级的变工况计算,确定出变耗影响的方法主要有特性试验法、特性曲线法和偏[2]工况下的调节级效率Gtj1和调节级后焓htj1。导原理算法。本研究拟采用按抽汽口划分级组1.3各抽汽口参数和排汽焓的确定的方法,是以汽轮机变工况理论为基础,结合热力系在热力系统变工况计算中,首先要确定各抽汽统计算,假设调节级阀门开度不变,保持机组主蒸汽口的蒸汽参数,并在h-s图上绘制汽轮机变工况下温度、再热蒸汽温度和背压不变,则机组出力发生变的汽态线。本方法按抽汽口划分级组,应用弗留格化,以此来计算并绘制主蒸汽压变化与热耗修正曲尔公式计算各抽汽口压力。对于凝汽式机组,抽汽线。并以东汽300M
5、W机组为例进行验证,结果表区段之间的级组压比总是很小,忽略温度项的影响,明该方法计算精度较高,能满足现场人员快速核算则有:热耗修正曲线的要求。Dr1pr1=pr0(3)Dr01主蒸汽压力变工况计算模型式中:pr)第r级组前压力,即第r抽汽口压力,MPa;Dr)级组流量,kg/h。1.1初压变化对主蒸汽流量的影响变工况计算时,可以认为中间级的效率不变,则因调节阀开度不变,可以认为整个汽轮机的通根据基准工况下相邻两抽汽口之间的级组效率计算流部分面积不变,弗留格尔公式能应用到调节级变工况后各抽汽口的焓值。基准工况下级组r的相前,即:[5]对内效率Gr0为:22D01p01
6、-pc0T0hr10-hr20=(1)D22Gr0=(4)0pT01$h0-pc0tr0收稿日期:2010-06-04;修订日期:2010-06-25作者简介:周兰欣(1956-),男,河北保定人,华北电力大学教授.#352#热能动力工程2011年~式中:hr10、hr20、$htr0)r级组前后蒸汽焓值,kJ/kg、R=hi-hc,hu=hu-hc。理想比焓降,kJ/kg。2.3热经济性指标计算变工况后r级组出口蒸汽焓值,即r+1级抽汽汽轮机热耗量:焓值计算式为:Q0=D0(h0-hfw)+DzrR+Df(hf-hfw)+hr21=hr10-Gr0$htr01(5
7、)Dma(hma-hfw)(8)式中:$htr01可以根据级组前压力和焓值以及级组后式中:Df、hf)连续排污扩容器产生的蒸汽量,kg/h、压力在水蒸气图表中求得。比焓,kJ/kg;Dma、hma)补水流量,kg/h、比焓,kJ/kg。对于末级组,在得到变工况下级组前参数、级组汽轮机装置效率:[6]流量和排汽压力的前提下,进行变工况计算,得P0到初压变化后的排汽焓值hc1。Gi=(9)Q01.4回热系统各汽水参数的确定发电热耗率:本计算方法在确定回热系统各点汽水参数时不3600q0=(10)考虑加热器变工况,各加热器上、下端差和抽汽压损GiGmGg可认为近似不变
