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时间:2020-06-03
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1、新型尾缘涡冷一冲击结构流动换热特性分析研究万发君,张丽,栾永先,宋伟。(1.西北工业大学动力与能源学院,陕西西安710072;2.中航工业沈阳发动机设计研究所,辽宁沈阳110015)FlowandHeatTransferinaNewConfigurationofVortex——impingementforTrailingEdgeCoolingWANFa—jun,ZHANGLi,LUANYong—xian,SONGWei(1.SchoolofPowerandEnergy,NorthwesternPolytechnicalUniversity,X
2、i’an710072,China;2.AVICShenyangEngineDesignandResearchInstitute,Shenyang110015,China)摘要:设计了一种新型尾缘结构。通过采用双涡轮前温度均在1800K以上。在现阶段,由于性重涡冷双重冲击的方法,最大限度地利用冷却气流,能限制,许多新的耐温材料尚无法广泛应用到航空提高整个尾缘的换热能力。在优化圆形截面通道结发动机中,如何在现有材料的基础上,提高涡轮叶片构过程中,试着通过改变通道横截面积来减少压力的冷却效率就显得十分重要。在整个涡轮叶片中,损失,通过几种方案比较,
3、认为只扩大出口面积效果由于几何尺寸的局限,尾缘部分的冷却问题相对棘最佳。手,好多航空发动机故障是由于涡轮叶片尾缘部分关键词:涡轮;叶片尾缘;涡冷;冲击;换热;压力因高温断裂引起的,因此,加大对尾缘冷却的研究十损失;综合冷效分必要。中图分类号:V231.1国内外很多专家学者已经对尾缘的结构进行过文献标识码:A相对详细的研究。但是大多数研究都是基于扰流柱文章编号:i001—2257(2014)04—0020—04冷却结构[1]。同样一种方式,不论怎样优化,还是Abstract:Anewtrailingedgewasdesigned.By无法形成质
4、变。只要扰流柱这种冷却方式不变,那double—-impingementandvortexcoolingconfigu--么尾缘气流换热的效率就不会有较大的改变。而ration,usecoolingfluidfarthesttoimprovetheLiuJ等[8对三重冲击结构进行了研究,认为三重冲heattransferofthewholetrailingedge.Inthe击使得冷气充分对流,在定雷诺数下,换热效果较传processofoptimizingthecirclepassageconfigura—统结构有较大提高。因此,有必要将涡
5、冷和冲击结tion,thecrosssectionareaofthepassagewasvar—构重新设计并融合,与传统扰流柱结构在流动与换iedtoreducepressurelOSS.Comparedwithsome热方面进行对比,并对涡冷一冲击结构的流动换热特cases,theoneonlyenlargedtheareaofexitper—性进行研究。formedbest.1计算模型Keywords:turbine;trailingedge;vortexcool—1.1物理模型ing;impingement;heattransfer;p
6、ressureloss;o—verallcoolingefficiency为了实现纵涡和冲击冷却的效果,需要设计出一种不同于现在主流的内流通道结构。为此,对尾缘冷却结构进行了改进,不再采用扰流柱结构,而是O引言增加交错的通道,增加气流冲击换热的面积,后段采取收缩结构,增加冷气出流速度,增强换热。随着航空技术的发展,航空发动机已朝着安全涡冷一冲击尾缘的整体结构如图1所示,分别为高效的方向迅猛前进。当今世界高性能航空发动机外形和内腔。具体的流动方式如图2所示。冷气由收稿日期:2013—12—17进气腔进入入口冲击通道,气流高速进入冲击腔1,·2O
7、·《机械与电子22014(4)更加密切,因此,只对流体域网格进行无关性验证。使用ICEM软件进行网格绘制,分别绘制了103万、160万、350万、500万以及780万的流体域网格进行对比。经过计算,发现103万与160万网格的计图1涡冷一冲击结构(外形及内腔)算结果误差较大,而350万以上的3种网格计算结果的对应变量最大误差小于19,6,因此,使用350万网格进行数值模拟。进胜冲击腔1冲击腔2出流渐缩通道1.4边界条件在冷气的进口处给定完全气体质量流量、温度、流向及湍流度,并假定进口参数均匀分布,冷气温度为875K,出口背压为20atm。固体
8、壁面给第三类边界条件:壁温为1800K,与主流间对流换热系图2涡冷一冲击结构(内腔分布)对壁面进行冲击冷却。冲击腔设计成圆形结构,这数h=4000W/(m·K),材
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