隔板对双座座舱热舒适性的影响-论文.pdf

《隔板对双座座舱热舒适性的影响-论文.pdf》由会员上传分享，免费在线阅读，更多相关内容在行业资料-天天文库。

1、36IANGSUAVIATION2014年第3期隔板对双座座舱热舒适性的影响◎赵明孙建红孙智／南京航空航天大学航空宇航学院在考虑空气温度、相对湿度、风速和辐射影响的基础价指标，即为上，针对座舱热舒适性开展了研究。通过对湿黑球温度指WBGT一0．8901T∞-I-0．007377Qjd+13．8297~p一数的简化，得到简化的湿黑球温度指数WBGT，，并作为8．7284V-。-。座舱热舒适性的评价指标。同时，针对某种型号的双人座1．2座舱内环境控制要求舱进行通风方案的数值模拟，研究了内部隔板对人体热舒1982年，国际标准化组织(I

2、so)规定，使用湿球黑球适性的影响。计算结果表明，在合适的气流组织下，隔板温度指数WBGT作为评价环境热负荷强度的国际通用指对双座座舱内热舒适性的影响作用不明显，在设计中可以标。考虑到我国的实际情况，以WBGT为主，若不具备测取消隔板设计。量黑球温度T的条件，则可以按照干球温度T和湿球1座舱热舒适性评价指标与要求温度T范围控制。根据季节、着装条件以及夏季飞行着装和冬季飞行着装的热、冷负荷，分别制定了舒适区、工效国内外对热环境评价指标已进行了多年的研究，先后保证区和热、冷应激区的座舱温度控制要求。表1给出了提出了各种评价指标，主要

3、有：作用温度oT、有效温度夏季飞行着装条件下座舱温度控制的要求。另外，考虑个ET、新有效温度ET*、PMV指标等。孙智等对PMV体调温装备的发展和应用，提出使用个体调温装备时座舱指标进行了改进，并运用在了飞机驾驶舱的热舒适性评价内温度控制的要求。个体调温装备主要指通风背心和水上。本文对反映热环境最全面的指标湿黑球温度指数调温背心，使用任一种都可显著放宽座舱温度控制的范WBGT进行简化，得到简化的湿黑球温度指数WBGTs，围。作为本文的热舒适性评价指标。表I夏季飞行着装条件下座舱温度控制的要求1．1简化湿黑球温度指数湿黑球温度(W

4、et—Bulb—GlobeTemperature，WB—GT)，又称三球温度指数，是适用于室外炎热环境，考虑了室外炎热条件下太阳辐射的影响，目前在评价户外作业热环境时应用广泛。湿黑球温度的标准定义公式为WBGT===0．7+0．2T+0．1T式中：T“，T，T分别为自然湿球温度、黑球温度和干球座舱内应防止气流直接吹向飞行员的脸部，并备有可温度(。C)。黑球温度与空气温度、太阳辐射、平均辐射温以调节气流方向和流量的喷头；座舱内人体着装部位的风度及空气运动有关，而自然湿球温度则与空气湿度、空气速应不超过3m／s，脸部的风速应不超过1

5、．5m／s；座舱内运动、辐射温度和空气温度有关，因此湿黑球温度综合考的垂直(头脚)温差应不大于5．5。C；水平(左右，前后)温虑了热环境的4个基本物理变量，因此被认为是最全面的差应不大于2．5。C。反映热环境的一个指标。我国有研究者通过回归统计，提出一种可由环境参数2座舱内热环境的数值模拟直接计算WBGT的关联式，此时湿黑球温度被表示为2．1控制方程wBGT，其表达式如下：座舱中的空气流动、传热及组分输运满足以下方程：WBGT==o．8288Tab+0．0613Tr+0．007377Q+(1)连续方程13．8297。一8．728

6、4V一。·。式中，T表示环境平均辐射温度，℃；V表示环境风速，蠹(t)一Smm／s；Q表示太阳辐射照度，w／m；表示相对湿度。(2)动量方程上式和wBGT计算公式的总的相关系数为0．9858，平均相对误差为4％；为了使用简单，可用空气温度代替去(pui~,ti)一一差++Pg+F平均辐射温度，用太阳直射照度代替太阳总辐射照度，造(3)能量方程成的平均相对误差为4．5左右。将WBGT简化为空气干球温度T，太阳直射照度Q，相对湿度和风速的函去(pu一去(k~-k)+s数，得到简化的湿黑球温度指数WBGT，作为本文的评(4)￡湍流模型