高支模专项施工方案计算书.doc

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1、计算书本工程梁截面有350*1200、350*1000、350*900、300*900、250*600、300*800选取350*1200计算，其他梁截面按照此截面进行施工，板厚为120mm。一、平板的计算板底采用15mm厚木胶合板，次愣采用50*100方木@250主愣采用48*2.8钢管（一）荷载计算面板及支架之重（考虑木胶合板）0.95KN/m2楼板模板及支架（楼层高度4米以下)取0.75,考虑本工程高度影响取0.95KN/m²混凝土板自重0.12×24=2.88KN/m2钢筋自重0.12×1.1=0.132KN/m2（混凝土自重取24

2、KN/m³、钢筋自重板取1.1KN/m³）共计3.962KN/m2施工人员及设备荷载2.5KN/m2振捣混凝土产生荷载2KN/m²对于承载力极限状态要求，按下公式进行模板设计r0结构重要系数，其值按0.9采用S按照公式取值，当可变荷载控制式中──永久荷载分项系数，取可变荷载控制取1.2，永久荷载控制取1.35；──第个可变荷载的分项系数，其中为可变荷载的分项系数，取1.4；──按永久荷载标准值计算的荷载效应值；──按可变荷载标准值计算的荷载效应值，其中为诸可变荷载效应中起控制作用者；──参与组合的可变荷载数。当由永久荷载控制的式中──可变荷

3、载的组合值系数，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》（GB50009）中各章的规定采用；模板中规定的各可变荷载组合值系数为0.7。荷载设计组合值S1=0.9×（1.2×3.962+0.9×1.4×（2.5+2））=9.38KN/m2S2=0.9×（1.35×3.962+1.4×0.7×（2.5+2））=8.78KN/m2由于S1>S2故应采取S1=9.38KN/m2作为设计依据。（二）平板面板设计计算面板采用厚15mm木胶合板制作，次楞采用50×80mm，主楞采用Φ48×2.8mm钢管，主楞下立杆用Φ48×2.8mm钢管，横立杆间距各0.8

4、m、纵立杆间距1.2m。面板承受线荷载（取1.0m宽计）q=1×9.38=9.38KN/m面板按四跨连续板算，其内力弯矩为：M=0.107ql²=0.107*9.38*0.25*0.25=0.063KM.MW=bh²/6=1000*15*15/6=37500mm³I=bh³/12=1000*15*15*15/12=mm4强度验算：σ=M/W=63000/37500=1.68N/mm²<[f]=12N/mm²满足要求安全。挠度验算：v=0.607ql4/100EI=0.607*3.962*250*250*250*250/100*4200*=0

5、.079mm<250/400=0.625mm满足要求安全。三）次楞设计计算次梁线荷载：q=0.25×9.38=2.345KN/m按三跨连续梁计算内力弯矩为：M=0.1ql²=0.1*2.345*0.75*0.75=0.131KN.MW=bh²/6=50*100*100/6=83333mm³I=bh³/12=50*100*100*100/12=mm4强度验算σ=M/W=/83333=1.57N/mm<[f]=17N/mm²满足要求安全挠度验算v=0.677ql4/100EI=0.677*0.25*3.962*750*750*750*750/1

6、00*10000*=0.066<700/400=1.75满足要求安全。（四）主楞设计计算P=0.25×9.38×0.75=1.76KN故主楞内力弯矩为：M=0.286PL=0.286×1.76×0.75=0.378KN.m强度核算W=3.14*（D4-d4）/32D=3.14*（484-42.64）/32*48=4120N/mm³I=W*D/2=4120*48/2=98872mm4σ=M/W=/4120=91.74<215N/mm²满足要求安全挠度验算V=1.764pl³/100EI=1.764*0.25*3.962*750*750*750

7、/100**98872=0.36<750/400=1.875满足要求安全（五）平板下立杆计算平板下立杆采用Q235钢管Φ48×2.8mm，水平拉杆步距采用h=1.8m，立杆钢管截面积A=397.6m㎡,其纵横间距0.75m。永久荷载标准值支架之重（考虑钢管）0.9KN/m2超高加重0.9/4×7=1.575KN/m2混凝土自重0.12×24=2.88KN/m2钢筋自重考虑0.12×1.1=0.132KN/m2共计5.487KN/m2可变荷载从板面传递到立杆1.6KN/m2荷载设计组合值S1=0.9×（1.2×5.487+1.4×1.6）=7

8、.94KN/m2S2=0.9×（1.35×5.487+1.4×0.7×1.6）=8.078KN/m2∵故S2>S1故应采取S2=8.078KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为：