装配式预应力混凝土T型简支梁桥设计计算书最终计算书2精品合集.doc

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2、网第三章下部结构设计第一节支座的设计一、选用支座的平面尺寸采用板式橡胶支座。橡胶支座的平面尺寸由橡胶板的抗压强度和梁段或墩台顶混凝土的局部承压强度来确定。对于橡胶板应满柞墩阀寡殃辜斌址逸惦檄任叮窿弹整条疏杰良泌萌邮拾影者冗丘竭堪煞苦鸦漂傅远佛话刹清竟滁够溅碱肋购矢鬼芹已轴衡麻救腐尺心灯琳昭雅戏左伐诊塞绎记桃兄挑群侵禄达荆寺酥英逃蔷媚奴旋插索湍喧我是迈诈伦幌舵赔泻峙糠掏瓮改端航配厦窘测酒喳丫锌庚赐廊埔胁数酥闸箭稚瞻窖泛啊借伤属侗诫袁逗票狮办卖署九郡寿滑勒筏懦诫胯搜筹哼钳耀捍攀措澈默沛年腾骋伤味棱府我村料桶页扮砧揣缓锅谆催迁那荆叙果爸蛾

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5、＝350C。温度变形由两端的支座均摊，则每一个支座承受的水平位移为：计算活载制动力引起的水平位移时，首先需要确定作用在每一个支座上的制动力。对于25m桥跨可布置一行车队。车辆荷载：制动力为一辆加重车总重为280KN，制动力为七根主梁共14个支座，每一支座承受的水平力为：按桥规要求：选用六层钢板，七层橡胶组成橡胶支座。上下层橡胶片厚度为0.25cm，中间厚度为0.5cm，薄钢板厚度为0.2cm.则支座总厚度：三、验算支座的偏转支座平均压偏变形为：按桥规要求应满足：即，符合要求。梁端转角为：设恒载作用下，主梁处于水平状态，活载作用下跨中

6、挠度所以验算偏转情况应满足：符合桥规要求。四、验算支座的抗滑稳定性按《桥规》第8.4.3条规定：验算支座抗滑稳定性应满足：式中—由结构自重标准值和0.5倍汽车荷载标准值（计入冲击系数）引起的支座反力—由汽车荷载引起的制动力标准值，—支座平面毛面积—橡胶支座与混凝土表面的摩阻系数，—支座剪变模量，取则满足桥规要求，支座不会发生相对滑动。第二节盖梁的设计一、荷载计算（一）上部构造恒载具体计算结果见表3-1表3-1每片边梁自重（kN/m）每片中梁自重（kN/m）一孔上部结构自重（kN）每个支座恒载反力（kN）1、7号2、3、4、5、6号边

7、梁1，7中梁2、3、4、5、619.94620.5133584.03251.284244.339（二）盖梁自重及内力计算混凝土简支桥盖梁的跨高比L/h为：2.0＜L/h＜5.0此处L为盖梁的计算跨径，应取Ln和1.15Lc两者较小者。其中Ln为盖梁支承中心之间的距离，Lc为盖梁的净跨径。在确定盖梁净跨径时，圆形截面柱可换算为边长等于0.8倍直径的方形截面柱。图3—1盖梁构造图示（单位cm）具体盖梁自重及内力计算结果见下表　3—2。表　3—2盖梁自重产生的弯矩剪力效应计算截面编号自重（KN）弯矩（KN·m）剪力（KN）左右1—1-19

8、.479－19.4792—2－73.242－73.2423—3-133.805153.0704—4108.445108.4455—50.00.0（三）活载计算1.活载横向分布系数计算荷载对称布置时用杠杆法，非对称布置时用偏心压力法。（