lcc钢慎用正火回火热处理工艺

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1、LCC钢最终热处理慎用正火回火工艺M穆振远洛阳重诺机械有限公（原洛阳机车工厂热处理）471822　LCC是低温压力容器用钢，铸造手册铸钢【1】推荐低温铸钢热处理当CE>0.35,热处理是正火后高温回火(NT)或淬火后回火(QT)。LCC的CE>0.35,硕士论文[2]系统研究了不同含碳量对经正火、正火回火和两次正火回火不同热处理对LCC力学性能影响，得出NNT力学性能最好，其测试统计结果和对比我们QT热处理35炉力学性能统计结果见表1：不同含碳量对经NNT热处理LCC铸钢力学性能影响统计表【2】表1试样炉号热处理Rm（Mpa）ReL（

2、Mpa）A（%）Z（%）冲击试验温度℃Akv(J)AVG(J)C（%）Mn(%)Si(%)14NNT464.4260.834.864-4613.9-28.420.60.131.170.4616497.3300.732.361-4616.4-17.216.70.161.08,0.5718488.9294.932.564.7-4613.0-20.616.60.170.99043.20NNT462.9255.432.061.7-464.2-4.94.50.130.380.91.0.012Ti22NNT54029929.758.3-4612

3、.5-31.823.40.221.000.5325541.1310.929.658-466.9-13.510.90.260.900.46801450.2320.433.963.7-4615.7-27.420.50.141.140.43平均494.1303.632.161.9-4612.5-31.819.30.14-0.221.20（1.40）建议成分范围14、18、22和80118NNT560356.529.554-4611.3-16.014.0开封高压高压阀门厂测试上6组为西安交大测0.80-1.15Mn0.33-0.55Si35炉

4、温州盛昌机械制造有限公司801NNT/546334.332.262.3-4613.6-24.118.2LCCQT61343225.555-4636-11042-105590.18-0.25表中.除18号开封高压阀门厂测试1个试样外拉伸性能为3个试样平均值，原表为akv,按Akv=KV2=Sakv≈0.8akv（S近似=0.8cm2）换算成美国标准要求的冲击功。【2】文章开始把LCC美国标准要求-46℃Akv≧16J,AVG（平均）≧20J,[2]错认为akv≧15J,平均≧20J,Akv错写成冲击韧性akv，但单位J是对的，冲击试验变

5、成单位J/cm²,文章可能为早期写的，没有按新标准修约，和网上主要关于LCC热处理文章【3】[4]【5】等一样，都把苏联的冲击韧性aku（U形切口）和欧美冲击功Akv（V形切口）搞混。看看GB/T224-1994和热处理手册第4册【6】就不会把Akv单位J和akv单位J/cm2搞混，标准已取消akv和aku这两个指标[6]。【3】要求和测试性能全用ak，不标明切口形状。【2】文开头写要求akv单位J，试验结果没标切口形状，不用冲击功,不符合上述国家标准。西安交大试验室也没执行国家标准。从表1可以看出，本文试验不同碳含量的LCC经NNT

6、即两次正火加回火复杂热处理后，没有一组试样Akv≧16J(最小)和平均≧20J这两个指标全达标。只801号（0.14%C1.14%Mn）和22号（0.22%C1.00%Mn）相对稍好，中间16和18号更差，变化没规律性，LCC采用NNT保证低温冲击指标的工程能力指数Cpk=0,如修约，可能801Akv最小=16J，可认为合格，Cpk=0.25，总之工程能力严重不足。试样都不合格，大件和装炉量大堆放时，正火冷却慢，组织不好，硬度低，力学性能更难保证。得出LCC钢0.14-0.22%C合适，试验根据不足。35炉0.18-0.25%C0.8

7、0-1.15%Mn的LCC钢经QT，除塑性A和Z稍低外，Rm和Rel都大幅提高，Akv和AVG都成倍提高，从强度塑性韧性三方面综合性能来衡量QT调质性能，特别低温冲击性能远高于NNT更高于NT。调质组织比正火组织更细和更均匀，其低温冲击性能明显高于正火组织，正火加回火热处理要慎用，两次正正火加回火更尽量不用，热处理生产周期长，耗能高和性能差。高压阀门要求强度高，NNT强度和韧性低不适合。我们进行了WCB和1.0619N正火和QT调质实际生产工艺试验，WCB和1.0619控制成分为0.18-0.25%C和0.75-1.00%Mn，实际成

8、分C同LCC和1.6220一样为0.18-0.22%，只试样放在筐里不同位置（同炉）对正火和调质后力学性能的影响表2试样炉号热处理Rm（Mpa）ReL（Mpa）A（%）Z（%）冲击试验温度℃Akv(J)AVG(J)HB备