某重型燃气轮机临界转速计算方法研究

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1、132汽轮机技术第57卷径越小，计算域内SO：摩尔量越小，烟气扩散越广。但是，排和背风面的扇区传热增加，侧风对空冷塔的影响得到改善。烟高度增加需要增加工程投入，排烟口径减小会增加烟道阻外墙对环境风的引导作用比内墙对塔内旋转的改善作用更力。因此，综合考虑环保、投资成本，建议采用中位中径(高为有效，有条件的电厂建议安装两种挡风墙。HB：jnnmO5050505040m，直径6m)的排烟结构。2．5挡风墙的模拟分析3结论如前所述，环境风主要影响侧面及背风面的传热。因此，只有改善塔侧及背风侧的进风情况，

2、减小风侧压制及塔全面模拟了间接空冷三塔合一的流场特性，分析了环境内旋转，才能减小环境风对空冷塔传热性能的不利影响。采因素对空冷塔传热、污染物排放的影响，并对可行的防风措用挡风墙的措施可以改善传热，安装位置如图13所示。施进行了验证。计算结果表明：(1)受环境温度影响，空冷塔传热量冬季最高，夏季最低。(2)随环境风速的增加，空冷塔自然拔风抽吸范围减小，迎风面传热增强，侧风面与背风面传热减弱。(3)与烟囱相比，采用空冷塔排烟，污染物扩散更广、受环境风影响更小。环境风影响空冷塔的传热，利于污染物的扩散

3、。(4)脱硫塔排烟口越高、口径越小，烟气扩散越广。(5)外部挡风墙可减小环境风对塔侧的压制，内部挡风墙可削弱塔内热空气的旋转。参考文献[1]蒋丛进，封乾君．国华三河电厂脱硫装置取消烟气旁路技术[J]．中国电力，2007，40(11)：93—96．[2]曾德勇．国内脱硫一烟塔合一工程设计[J]．电力建设，2007，图13挡风墙28(5)：57—6O．外墙可使侧风面横向风的压制削弱，更多的空气导入塔[3]秦松波．烟塔合一技术[J]．上海电力，2007，(5)：492—496．内。而内墙可使塔内旋转控

4、制在1／4圆周，削弱迎风面进塔[4]刘翠玲．电厂烟塔合一技术环境影响评价体系的建立与应用空气对背风面进塔空气的挤压，增加背风面进风量。外界研究[D]．大连：大连理工大学，2009．5m／s风速时，各挡风墙情况扇区传热功率如图14所示。相[5J马悦，张壮．火电厂“烟塔合一”技术及其应用[J]．能源对于无挡风墙时，迎风面的扇区传热功率变化不大，侧风面工程，2010，(3)：58—62．[6]陈凯华，宋存义，李强．烟塔合一烟气排放的数值分析[J]．电站系统工程，2008，24(2)：12—14．譬[7

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6、扇区功率41(上接第107页)分析了轮盘端面的接触刚度，对临界转速的影响，在转子的Francis，2007．装配预紧力下，接触刚度对临界转速的影响基本可以忽略不[4]钟一谔．转子动力学[M]．北京：清华大学出版社，1987．计。[5]RAOJS·Historyofrota￡ingmachinerydynamics[M]．[Dor。drecht]：Springer，2011．参考文献[6]闻邦椿，王正．高等转子动力学：理论、技术与应用[M]．北京：机械工业出版社，2000．[1]林公舒，杨道刚．现

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