富氧燃烧条 件下锅炉燃料燃烧计算研究

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学兔兔www.xuetutu.com第44卷第1期锅炉技术V01．44．No．12013年1月BOILERTECHNOLOGYJan．，2013【燃料与燃烧】富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧计算研究闫凯，张建文(上海锅炉厂有限公司，上海200245)摘要：以常规锅炉燃料燃烧计算方法为基础，对富氧燃烧锅炉的燃料燃烧计算方法展开研究。通过将富氧锅炉与常规锅炉的热力系统进行比较，建立了进行富氧锅炉燃料燃烧计算的基本模型。在此基础上首先提出了富氧燃烧条件下燃料所需理论助燃剂量和理论烟气量的计算方法，随后进行了考虑烟气再循环和不考虑烟气再循环2种条件下的实际烟气量的分析计算，其中包括各种烟气成分的体积量的计算，最后根据富氧燃烧锅炉热力系统的特点，推导出了富氧燃烧条件下烟气质量、烟气密度、飞灰质量浓度和烟气焓的计算公式。对富氧燃烧条件下锅炉的燃料燃烧计算进行了详细分析，为今后发展和完善富氧锅炉热力计算方法提供必要的理论基础。关键词：锅炉；富氧燃烧；燃料燃烧计算中图分类号：TK222文献标识码：B文章编号：1672—4763(2013)01—0035—06少前瞻性工作[3-4]，但整体仍处于探索性认识阶0前言段。这些工作主要着眼于富氧燃烧条件下炉膛气候恶化是全球面临的共同威胁，全球环境含高浓度CO。和H。O等辐射气体的辐射换热特问题日益受到重视。温室效应导致全球变暖是性，利用新的辐射特性计算方法来对富氧燃烧锅人类面临的一个重要而又棘手的热点问题，它直炉整体进行热力计算和分析。这些研究均假设接关系到人类的生存和发展。大量科学研究已在锅炉系统中无漏人空气，即以理想的富氧燃烧经证实[1．2]，温室效应是由于以CO。为代表的温锅炉热力系统为研究对象。然而，从国内外多个室气体的大量排放所导致的。CO。主要产生于中试运行的富氧燃烧锅炉电站和中试试验系统化石燃料的燃烧过程。电力生产是CO：最大的的实际运行情况来看，由于富氧锅炉系统在平衡释放源。世界上1／3的CO：是从燃煤电厂中排通风下运行，空气漏入锅炉是不可避免的。从今放出来的，故控制和减缓电力生产中CO：排放对后发展300MW及其以上等级的大中容量富氧于解决全球变暖和温室效应问题具有重要意义。锅炉的角度来看，漏人的空气量对锅炉热力计算富氧燃烧技术(又称O。／co。燃烧技术)以Oz和的影响是不可忽略的。因此，在本文中，以常规CO。混合气体代替空气作为助燃剂送入炉膛，与锅炉热力计算中燃料燃烧计算公式为框架，结合矿物燃料混合进行燃烧，是减少二氧化碳气体排富氧锅炉热力系统的特点，提出了适合富氧燃烧放的一种行之有效的方法。在富氧燃烧产生的条件下锅炉热力计算的燃料燃烧计算方法，为今烟气中，CO：的浓度高达90％以上，可不需分离后发展和完善富氧锅炉热力计算提供必要的理而将大部分烟气中的CO。直接液化回收，有效地论基础。减少了温室气体的排放。同时，富氧燃烧技术还1富氧燃烧原理可以减少NO。和SO：等污染物的排放。由于富氧燃烧方式与常规燃烧方式的差别，对富氧燃烧富氧燃烧技术又称空气分离／烟气再循环技条件下锅炉热力计算进行相关研究是非常有必术。研究成果表明，这种燃烧方式不仅技术上可要的。国内一些学者在这一方向上已经做了不行，而且在运行的经济成本上还有着相当的优收稿日期：2012—08—15基金项目：上海市科委项目(项目编号：1Idzl203600)；上海市优秀技术带头人项目(项目编号：IIXDl421600)作者简介：闷凯(1982)，男。博士，主要从事多相流动、电站锅炉性能计算等面的研究。 学兔兔www.xuetutu.com锅炉技术第44卷势。对于大型电站而言，采用富氧燃烧技术，回所示。气体通过3种途径进入富氧锅炉炉膛，即收CO：是相当具有竞争力的技术[5]。助燃剂(主要是O。)、再循环烟气(包括N：、o：、图1为富氧燃烧锅炉热力系统示意图。经COz、SOz和H。O等)和漏入的空气(包括N。、O。空气分离得到的O。与再循环烟气送人炉膛，与和H：O等)。由于再循环烟气能够起到调节富氧被携带进炉膛的煤粉充分混合、燃烧。燃烧产物锅炉炉膛温度和蒸汽参数等的作用，在某一负荷沿尾部烟道依次经过过热器、再热器和省煤器等条件下，通常会根据煤种特点以及炉膛温度要求受热面进行冷却。随后烟气分为两部分，一部分来确定烟气的再循环量，即O：与其它非助燃剂气为用做调节炉内火焰温度的再循环烟气，另一部体的比例因煤种特点以及炉膛温度要求而不同。分经除灰、冷凝处理，然后经气一气换热器加热而在常规锅炉中，由于空气中0：和N：的比例固后进入制粉系统，与煤粉按一定混合比例进入炉定，在某一负荷条件下，通常只能通过改变空气通膛进行燃烧反应。与常规空气燃烧系统相比，富人量来达到调整炉膛温度水平和蒸汽参数等的要氧燃烧系统增加了空气分离制氧装置、烟气再循求。这一区别是富氧锅炉与常规锅炉的一个显著环系统和排烟处理系统。系统中可根据流程要不同点。一般来说，再循环烟气在进入富氧锅炉求在合理位置布置脱硝装置、除尘装置、脱硫装炉膛前通常会通过脱硝、除尘、脱硫，甚至除湿等置、气一气换热器、除尘装置。工序。这将会造成再循环烟气中的灰含量和水蒸气含量与纯助燃剂与燃料燃烧后产生的灰含量和水蒸气含量有较大不同。而现有的锅炉燃料燃烧计算并未对再循环烟气与原始烟气中气体成分明显不同的情况进行仔细考虑。图1富氧燃烧锅炉热力系统示意图2燃料燃烧计算基本模型和假设空气N2、02、H20从目前已经运行的富氧燃烧锅炉中试电站和中试试验系统的运行、试验情况来看，空气的漏入现象是普遍存在的。沿袭常规锅炉的设计思路，为了防止燃烧产物外漏，目前富氧锅炉的图2进入富氧锅炉炉膛气体的途径和成分炉膛、烟道等均维持一定的负压，因而空气漏人炉膛几乎是不可避免的。空气一般通过穿墙管、对于富氧锅炉，燃料仍然需要在炉膛中完全入孔、看火孔、煤仓、制粉系统管道、烟道、再循环燃尽。影响燃料完全燃烧程度的因素很多。例烟气烟道等漏入锅炉。对于富氧锅炉炉膛而言，如，助燃剂的供给量是否充足，燃料与助燃剂的漏入的空气(主要由N。和O：组成)和助燃剂混合是否有利于快速燃尽等。因此，在富氧锅炉(Oz)气体组成不同。这是造成进行富氧锅炉燃炉膛中，为了保证燃料的完全燃烧，在良好组织料燃烧计算和常规锅炉相比具有根本性不同的燃烧条件的基础上，仍然需要通人过量的助燃主要原因。对于常规锅炉，助燃剂和漏入气体均剂。这一点与常规锅炉类似。为空气，只需考虑过量空气系数口一个变量即可为下文叙述方便，这里引入理论助燃剂量Vo完成整个燃料燃烧计算。而在富氧锅炉中，过量和实际助燃剂量V2个概念。1kg燃料完全燃空气系数口一个变量显然是不够的，它不能同时烧并且燃烧产物中无自由氧存在时，所需的助燃体现助燃剂和漏入空气的量的变化。同时，“过剂量称为理论助燃剂量。为了保证燃料的完全量空气系”这一概念亦无法体现在富氧锅炉中燃烧，实际通入炉膛的助燃剂量为实际助燃剂纯氧作为助燃剂的特点。量。显然，实际助燃剂量一般大于理论助燃进入富氧锅炉炉膛气体的途径和成分如图2剂量。 学兔兔www.xuetutu.com第1期闫凯，等：富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧计算研究考虑到富氧燃烧锅炉热力系统的特点，在富(4)只有助燃剂中的O。参与燃烧反应，漏入氧锅炉燃料燃烧计算中，沿袭常规锅炉的习惯，空气中的O：不参与燃烧反应。采用a。来表示过量助燃剂系数。对于助燃剂为3燃料所需理论助燃剂量和理论烟气量纯O：的情况，口。也可简称为过氧量。口。可按下的计算式计算：㈩根据文献[6]，燃料燃烧过程主要考虑3种a。一长反应。这3种反应以及1kg燃料发生燃烧反应锅炉各换热部件处从外部漏入的空气量△V时各种可燃成分燃烧所需的理论助燃剂量在表1与理论助燃剂量的比值Vo，称为该换热部件的漏中示出。风系数，用△aA来表示并按式(2)计算：表1各种可燃成分燃烧反应的△aA一掣(2)反应式及其所需理论助燃剂量在某个装置(如锅炉)中，累计从外部漏人的空气量与理论助燃剂量的比值，称为该装置(如等薹淼燃烧反应式耋茎篓茎粪孳豢锅炉)的累计漏风系数，用aA表示，即aA一∑△‰C。。C+02=C0222川．4C。,。,--1．866高从图2可以看出，富氧锅炉燃料燃烧计算拟H。，2H：+02=2H：o罕意一5．56而Hat需解决多组分气体的物质平衡问题。为了获得更一般的结论，本文认为进入炉膛的助燃剂由S。，S+O：=SO：西22．4而Sat—o．7嵩N。、O。、R02、H：O、⋯组成。其中RO。为CO：和SO。的统称，“⋯”表示其它不参与燃烧反应的考虑到燃料本身含有一定的0元素，1kg燃气体。料完全燃烧所需理论氧气量为在不考虑烟气再循环的情况下，在进入炉膛的助燃剂中，N：、O：、RO：和H。O的体积百分比yo。：一1．866蛊+5．56而Hat+分别表示为y☆，、碍。、y丧o。、碍。o。如果存在其它0(3)·．7斋_0_o．·7蛊嵩气体，表示方法依次类推。因此，与其对应的燃料完全燃烧所需理论助在本文中，对于固体燃料燃料，按照收到基燃剂量为进行计算。收到基以下标ar表示。煤中的成分表示：V0-≥(4)1C。，+H。，+O。。+N。。+S。，+A。。+Ma，一10002标准状态下，1kg燃料在含有理论助燃剂量其中，C。。、H⋯O。，、N。。、S。，、A。，和Ma，为燃料的助燃剂环境中完全燃烧产生的气体体积量称中各种成分的质量百分数。为燃料的理论烟气量E。理论烟气量主要包括综合上述对富氧锅炉和常规锅炉热力系统N：、CO：、SO。和H：O，前3种气体称为干烟气，的对比和分析，并考虑到计算方便和工程习惯等包含H：o在内的烟气称为湿烟气。由于烟气中因素，本文所涉及的富氧锅炉燃料燃烧计算遵循的CO。和SO：同属三原子气体，且化学反应形式以下假设和条件：类似，在本文中将二者统一用RO。表示。(1)助燃剂和烟气均当作理想气体；(2)对固(液)体燃料，以1kg质量燃料为理论烟气量磙可用下式表示：基准；V；一V聂o，+vo，+V备，o(5)(3)计算中助燃剂量和烟气量所使用的体式中：V晏o．——标准状态下RO：的理论体积，Hi3／积，均指标准状态(户≈0．1MPa，t一0℃，1toolkg；气体的体积为22．4L)下的体积。对于任何非标V☆。——标准状态下N2的理论体积，ma／kg；准状态下的助燃剂或烟气体积，则事先注明温度V2l。o——标准状态下H：0的理论体积，及压力条件；In3／kg。 学兔兔www.xuetutu.com38锅炉技术第44卷(1)三原子气体理论体积V％o。V☆．o一0．111H。。+0．0124M．，+三原子气体理论体积yoo。由Vg瓯和V2瓯两0．00124dphVo部分组成。其中，(4)理论烟气量综合上述计算，理论烟气量为昵q一等急--1．866蛊V；一V晏o。+V2J。+n。o+V202=等需--0．7嵩(1一y2【o。一y☆。一碥。一Y岛。o)Vo式中最后一项当助燃剂中含有除RO：、N。、则O：和H：O以外其它不参与燃烧反应的气体时才喂o。--Voco：+V觐一使用。0．01867(C。，+0．375S。，)一0．01867K。，4烟气量的计算(2)氮气理论体积V☆。在富氧锅炉中，实际的燃烧反应是在过量助蝶。由两部分组成：燃剂系数(a>1)和空气从外部漏人锅炉(aA>0)(a)燃料本身包含的氮，其体积为笔-≠‰一的条件下进行的，因此在实际烟气体积中除理论烟气量外，还包含过量的干助燃剂气体、漏入的0．008N。，；空气以及携带进人的水蒸气。(b)理论助燃剂量包含的氮，其体积为球．驴。根据前面的分析，烟气主要由N。、0。、RO。则yo。一0．008N。，+磔。Vo和H：O等成分气体组成。因而只需分析这四种气体的体积变化量即可。(3)水蒸气理论体积V{I．o漏入的空气未对RO。造成影响，而过量助燃水蒸气理论体积V备．o由3个部分组成：剂对RO：体积增加的贡献为磙o．(a。一1)Vo，则(a)燃料中氢元素的燃烧所产生的水蒸气，实际烟气量中RO：的体积为其体积为等而Hat—o．1llH“V‰=yo瓯+y晏o。(口。一1)驴(b)燃料本身带人的水分蒸发后形成的水蒸过量助燃剂中的N：能够增加N。的体积为y☆。(口。一1)驴。对于某装置(如锅炉)，累计漏入气，其体积为鲁≠‰--0．0124M．。；的空气对N：体积增加的贡献为0．79aAVo，故实(c)随理论助燃剂带入的水蒸气。际烟气量中N：的体积为随理论助燃剂带人的水蒸气量可根据工程热VN。一V☆。+y☆。(口。一1)、厂0+0．79aAVo力学中的绝对湿度d计算得到。设1kg干助燃剂过量助燃剂中的O：能够增加O。的体积为气体中含有的水蒸气质量为d，g，干助燃剂气体密y％。(口。一1)Vo。对于某装置(如锅炉)，累计漏入度为m，kg／m3，则标准状态下1ITl3干助燃剂气体的空气能够增加O。的体积为0．21aAV0，故实际m3干助燃烟气量中O：的体积为中含有的水蒸气质量为f‰kg。则1Vo。=yo．(口。一1)Vo+0．21aAVom3。理论助燃剂剂气体中含有的水蒸气体积为生804过量干助燃剂所包含的水蒸气体积为0．00124d风(ao一1)V。。24d·Ph·量驴带入的水蒸气体积为鑫驴一o．001向装置(如锅炉)累计漏人的空气对H。O体Vo。在缺乏资料的情况下，一般可取d=10g／kg。积增加的贡献为0．00161d·m口。Vo(令ph一1．293干助燃剂气体密度风可从常用气体的物性kg／m3即可得，1．293kg／m3为空气的密度)。则中查得或按下式计算：实际烟气中H。O的体积为lD}l—y‰IDO：+ygo：pco。+碍：ops：o+VH。o=yo。o+0．00124d熙，m，+⋯m(口。一1)Vo+0．00161daAVo依次类推。式中各个单质气体的密度可根如果助燃剂中除N。、O。、RO。和H。O外还相应的物性查得。含有其他不参与反应的气体，这部分气体对实际因此，水蒸气理论体积V备。o为烟气量体积的增加可表示为： 学兔兔www.xuetutu.com第1期闫凯，等：富氧燃烧条件下锅炉燃料燃烧计算研究(1一y畏瓯一y☆。一碥。一y☆。o)(口。一1)Vo再循环烟气通道中循环烟气的体积为V∥(V∥将上述各个部分相加可写为应折算到与1kg燃料完全燃烧产生的烟气量相Vy—VRo。+VN。+Vo。+VH。o+对应的值)，则原始烟气与再循环烟气混合后烟(1一职o。一碥。一瑶。一碍。o)口。驴气总体积为化简后得到E—V，+EV罗(7)V，=V：+(1+0．00124dph)(口。一1)Vo+(1+0．00161d)aAVo原始烟气与再循环烟气混合后主要成分气体的体积V：可表示为以上是从单个成分气体的角度分析计算的。如果从过量助燃剂整体体积的角度来考虑，仍能V，r—V。+EyP’V≯(8)够得到同样的结果，且分析更为简单。式中：X——某种成分气体。首先，在不考虑换热部分漏风的情况下，过混合后三原子气体的容积份额rko。和水蒸气量的干助燃剂所包含的水蒸气体积为0．00124d的容积份额rrH．o可分别表示为p。(口。一1)驴。考虑到过量干助燃剂气体及其携带的水蒸气，此时实际烟气体积可表示为(9)‰：一鲁V，一V：+(1+0．00124dph)(口。一1)驴在此基础上，如果外界向换热部件漏人一定rfH2r(10)。一等量的空气，且携带有一定的水蒸气，则实际烟气2种气体相应的气体分压可分别表示为体积为户醚2rRro：PV，一V；+(1+0．00124d·m)(口。一1)Vo+Ph，02rh，oP(1+O．0016ld)aAVo(6)式中：p——烟气总压力，一般可取0．1MPa。为了便于理解上述分析，装置(如锅炉)实际若令再循环烟气体积为0，则可得到不考虑烟气量及其各个组成部分由表2示出。烟气再循环时的三原子气体的容积份额r地和水表2实际烟气量及其组成部分蒸气的容积份额rHo。。值得注意的是，在目前的富氧燃烧锅炉热力气体蒜蕊糙嚣∽共计系统中，循环烟气从烟道尾部出来后，一般都要R02W．02YG2(a。一1)vo0VR02经过除尘、甚至除水等处理后才重新进入炉膛。这些处理均可以通过烟气抽取点处不同的烟气N2y02y02(口。一1)驴0．79aAV。VN2020Y02(口。一1)V00．21aAV0V02组分，即y霹、y撼。、y逻o、y《和y∥等，来考虑。啪％0’：=：mo6烟气质量、烟气密度和飞灰质量浓度的L口0一l，VVH20ph游01小y6口A计算烟气质量分为3个部分，即燃料非灰分部分蓑藻(若1--砩R02‰-G02哳-；。羞的质量、助燃剂质量(包括其中带人的水分)、累计漏人空气的质量(包括其中带人的水分)、再循环烟气的质量。这里要注意的是烟气质量是不共计E裁0叫012驴4d‘之撩▲V，计人灰分的。燃料非灰分部分的质量为5实际烟气量的计算(考虑烟气再循环)，一彘在再循环烟气中，N。、0：、RO：和H：O的体助燃剂(包括其中的水分)的质量为积百分比分别表示为y鸳、y葛、y∞。、州H⋯20。如果p口oVo+0．804×0．00124d·phaoVo一存在其它气体，表示法依次类推。其中(押)表(1+0．001d)ph口oVo示第咒条烟气循环回路。累计漏入空气(包括其中带人的水分)的质假设共有M条再循环烟气通道，其中第咒条量为 学兔兔www.xuetutu.com40锅炉技术第44卷1．293aAVo+0．804×0．00161d·aAVo=体这一特点，烟气的焓值由理论燃烧烟气焓、过(1．293+0．00129d)aAVo量部分助燃剂的焓、累计漏人空气的焓、飞灰焓式中：1．293——空气的密度，kg／m3；以及再循环烟气中气体部分的焓5个部分组成。0．804——标准状态下水蒸气的密度，其中，过量部分助燃剂的焓和漏人空气的焓均包kg／m3。括其中随其带入的水蒸气部分。进入某换热部分的再循环烟气的质量为理论燃烧烟气焓是1kg固体或液体燃料与理论助燃剂量混合并完全燃烧后产生烟气的焓∑蠢神V≯值，可按下式表示：式中：p∥——第佗条进入某换热部分的再循环io=(V怨。CR02+V逆ocH：o+V霹CN：+⋯)口烟气的密度，kg／m3；式中：‘吼、CH。o和fN。——分别为口℃时R02、M——再循环烟气通道的数目。H。0和N：气体的平均体积定压比热』D{l神的计算方法与』DIl类似，可表示为容，kJ／(m3·℃)。lDP—y霹p譬+y瓮：P豁：+由于烟气中SO。的含量较CO：的含量少得y譬olD逆o+y霹P霹+⋯多，一般在计算中可取C吼一C。o。。后面的“⋯”这样，烟气质量G，由下式表示当助燃剂中含有除O：、RO。、H：O和N。以外的、Vy1一赢+(1+o·001d)PhaoV。+(1·293+不参与燃烧反应的其它气体时才使用。过量部分助燃剂的焓可表示为0．00129d)aAV。+∑∥V≯(11)24to。一1一(ao一1)(y02C02+YRozCR02+O．001烟气的密度p，可表示为d‘phcHzo+YN2cN2+⋯)驴·口对于某一级换热部件，若累计漏入空气的体一G，ID，一证积为aA驴，故累计漏人空气的焓可表示为烟气中的飞灰质量分为2个部分：燃料中携jk2口AVoCktk带的飞灰和再循环烟气中携带的飞灰。式中：ct——湿空气的平均体积定压比热容，kJ／(m3·℃)；单位质量燃料中携带的灰的质量为需kg。tk——空气温度，℃。如果存在再循环烟气，则再循环烟气中携带的灰烟气中的飞灰焓可表示为的质量为∑篙V∥。其中，A：?’为100kg燃料afh(A。，+∑A≯V∥)对应的第咒条再循环烟气通道中飞灰的质量。Ith--——1嚣一Ch0(13)因此，烟气中的飞灰质量浓度觚为式中：C“——飞灰的平均质量定压比热容，kJ／(kg·℃)；afll(A。，+∑A‘ar"’V≯)ptih——焉志一(12)a酉naAar——1kg燃料中的飞灰质量，kg。式中：ath——为烟气中携带的灰分份额，即烟气如果有部分尾部烟气通过M条烟气通道经中灰分的质量与总灰量的比值。再循环进入炉膛，则进入炉膛的再循环烟气的焓它与燃料和炉型有关，具体可参见《实用锅可表示为炉手册》[73中的表2—71。Mf0。一m∑(y譬c02+y蹴cn02+7燃烧产物焓的计算y宅oCH20+y霹CN2+⋯)V≯0(14)在本文中，烟气的焓是指将1kg燃料与含有烟气的焓值可表示为上述五个部分的和，即助燃剂的其它气体混合后，经完全燃烧所产生的j，一E+j。。一·+jk+k+J。(15)烟气量从0℃加热到一定温度所需的热量，单位8结语为kJ／kg。结合富氧锅炉的特点，考虑到进入炉膛的助本文通过将常规锅炉与富氧锅炉的热力系燃剂气体与漏入炉膛的空气具有不同的成分气(下转第47页) 学兔兔www.xuetutu.com第1期王振，等：全尺寸燃煤锅炉NO，排放多影响因素的数值模拟分析47NumericalSimulationandAnalysisontheInfluencingFactorsofNO，EmissioninFulIScaleCoalFiredUtilityBoilersWANGZhen，HULi—yuan，LUOYong—hao(ResearchInstituteofThermalEnergyEngineering，ShanghaiJiaotongUniversity，Shanghai200240，China)Abstract：Nitrogenoxidesproducedbycoal—firedboilersleadstoseriousenvironmentalpol—lution，whichhavetobesolvedurgently．BasedoncommercialCFDsoftware，anumericalmodelofautilityboilerwassetuptostudythecombustionbehaviorandpollutantemissionofcoalblends．Theorthogonaldesignwasappliedtochoosevariousconditionsforsimulation，anddifferentfactorsinfluencingNO：emissionswerestudied．Keywords：coal—firedboiler；numericalsimulation；NO：emission；influencingfactor；orthogonaldesign(上接第40页)统进行比较，建立了富氧锅炉燃料燃烧计算的参考文献：基本模型。在该模型基础上，提出了富氧燃烧E1]WallTF．CombustionprocessesforcarboncaptureEJ]．Pro—oftheCombustionInstitute，2007，31(1)：31—47．ceedings条件下燃料所需理论助燃剂量和理论烟气量的E23郑楚光．温室效应及其控制对策[M]．北京：中国电力出版计算方法，进行了考虑烟气再循环和不考虑烟社，2001．气再循环2种条件下的实际烟气量的分析计[3]安丽娜，刘彦丰．Oz／coz燃烧气氛下锅炉炉膛的热力计算算。最后在常规锅炉相关计算的基础上，对富分析EJ]．电力科学与工程，2010，26(4)：49—52．氧燃烧条件下烟气质量、烟气密度和飞灰质量[43薛宪阔．煤粉在Oz／coz气氛下燃烧烟气换热特性研究浓度的计算公式进行了扩展。本文对富氧燃烧[D]．北京：华北电力大学，2009．[5]阎维平．洁净煤发电技术[M]．北京：中国电力出版条件下锅炉的燃料燃烧计算进行了详细分析，社，2002．为今后发展和完善富氧锅炉热力计算方法提供[6]车得福．锅炉[M]．西安：西安交通大学出版社，2004．必要的理论基础。[7]林宗虎，徐通模．实用锅炉手册[M]．北京：化学工业出版社，2009．FuelCombustionCalculationAnalysisofOxy-fuelBoilersYANKai，ZHANGJian—wen(ShanghaiBoilerWorksCo，Ltd．，Shanghai200245，China)Abstract：Basedonthefuelcombustioncalculationmethodofair—fuelboilers，thedetailedresearchonthefuelcombustioncalculationmethodoffuelcombustioncalculationofoxy—fuelboilersiscarriedout．Thebasiccalculationmodelandtherequiredhypothesisareproposedthroughthecomparisonsofthermalsystembetweenair—fuelboilersandoxy—fuelboilers．Thetheoreticalcombustionimproverrequirementandthetheoreticalquantityoffluegasarepro—thetotalone，includingtheposed．Thecalculationsofthetheoreticalquantityoffluegasandcalculationformulaeofvariousgasesinfluegas，areanalyzedinthecasesofwithandwithoutfluegasreeirculation．Thecalculationmethodsofthequalityoffluegas，thedensityoffluegas，themassconcentrationofflyashandtheenthalpyoffluegasforoxy—fuelboilersarealsoproposedthroughtheextensionfromair—fuelboilers．Keywords：boiler；oxy-fuel；fuelcombustioncalculation