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1、学兔兔www.xuetutu.com·节能改造·垃圾焚烧余热锅炉过热器喷水减温系统的技术改造33文章编号:1004—8774(2010)05—33-02垃圾焚烧余热锅炉过热器喷水减温系统的技术改造叶铭滨(厦门市环境能源投资发展有限公司,厦门361009)TechnologicalTransformationofDesuperheaterf0rIncinerationBoiler作者简介:叶铭滨(1976一),福建南安YEMing—bin人,硕士,从事垃圾(XiamenEnvironmentalEnerg
2、yInvestmentCo.Ltd,Xiamen361009,China)焚烧锅炉及烟气净化系统的安装、调试摘要:厦门后坑垃圾焚烧发电厂余热锅炉过热器喷水减温系统,因原设计及减温水调节及运行工作。阀性能等因素导致锅炉主蒸汽温度自动控制失调,为此对喷水减温系统进行了技术改造,解决了主蒸汽温度失调的问题,最终达到锅炉安全运行的目的。关键词:余热锅炉;喷水减温器;改造中图分类号:TK229.929,TK223.32文献标识码:BO引言人口蒸汽温度)0经副调PID运算得出减温水调节阀开度指令并用该指令来控制减温
3、水流量,最终厦门后坑垃圾焚烧发电厂WGC16/4.0—1型控制主蒸汽温度。余热锅炉由某锅炉股份有限公司引进技术转化设计并制造。锅炉于热态调试投人减温水自动调节控制12il后,二级过热器出口主蒸汽温度在375~450℃范围击/由由由内波动,大幅偏离额定设计值400℃。主蒸汽温度ll一。l团I的正负偏差将影响到整个系统的正常运行,尤其是Jl一由I温度正偏差过大,超温会使有关部件过热,从而加速材料蠕变,缩短使用寿命,严重时直接使受热面爆图1多孔喷管式减温器管。1一内衬混合器2一壳体3一笛形管1原因分析41.1
4、喷水减温系统概况该厂的余热锅炉为单锅筒自然循环、集中下降管、三通道结构(垂直辐射炯道+水平对流烟道+垂直对流烟道),过热器系统由两级过热器组成。两级过热器之间设置单级减温器,减温水由给水母管引出经过过滤器、逆止阀、电动调节阀进入减温器,减温器为典型的多孑L喷管式减温器(如图1)。主蒸汽温度自动控制为串级PID调节方式(如5图2所示)。主蒸汽温度(二级过热器出口蒸汽温图2蒸汽温度串级PID自动控制原理图度)0和其设定值经过主调PI运算得出一个相应1一一级过热器2-喷水减温器3一二级过热器的导前温度给定值0
5、,0与导前温度(二级过热器4一主蒸汽母管5一减温水凋节阀收稿日期:2010-05—10学兔兔www.xuetutu.com34工业锅炉2010年第5期(总第123期)1.2失调原因分析三是在用的减温水调节阀调节性能差,不能适经过锅炉受热面热力校核计算,证明受热面设应垃圾焚烧锅炉单级喷水减温系统较高的蒸汽温度计是正确的。蒸汽温度失调主要表现在运行期间如调节要求。退出温度PID自动控制,将减温水调节阀改为人工2技术改造方案操作则能缓解主蒸汽超温现象,可将主蒸汽的正负减温器混合管长度不足除了导致该厂目前出现温
6、度偏差调控到400±25℃,由此判断喷水减温控的主蒸汽温度失调问题,长期运行还将带来减温水制系统存在缺陷。滴对减温器管道内壁的热冲击而造成减温器裂纹及经研究各蒸汽温度曲线如图3,二级过热器人损坏。根据相关经验数据,减温器混合管长度的确口蒸汽温度在250~345oC内呈直线型急剧波动,而定应依据减温水的汽化长度并考虑一定的裕量,但250oC为运行期间二级过热器人口蒸汽在其压力下实际工作中通过计算的方法求得汽化长度是十分困的饱和温度。为了验证二级过热器人口蒸汽温度变难,大多采用试验的方法对各类结构的减温器进
7、行送器读数是否准确,在二级过热器人口蒸汽集箱加热态试验,实测汽化长度,并以统计归纳的方法来确装临时测温热电阻,获得如图3“二级过热器人口蒸定各类喷水减温器的混合管长度。一般情况下多孔汽集箱温度曲线”,该曲线反映出二级过热器人口式减温器混合管长度多选为4000一,4500mm,为此蒸汽集箱温度的波动约在300±l5℃,而该温度与本次技改的措施之一是制造新减温器将其混合管长锅炉热力设计值相仿,则证明了在用的二级过热器度增加至4200mm。人口蒸汽温度变送器读数不准确。技改的措施之二是更换减温调节阀和多孔式喷
8、嘴。鉴于垃圾焚烧锅炉燃烧较不稳定,负荷波动大的特点,以及常规减温水调节阀和多孔式喷嘴无法满足单级喷水减温系统更高的蒸汽温度调节要求,为此经过大量的产品选型,最终采纳专家建议选用欧洲垃圾焚烧锅炉广泛使用的NARVIK/A.T.一TEMP型减温阀来替换在用的减温水调节阀和减温器上的多孔式笛管。该类型调节阀为执行机构及喷图3蒸汽温度趋势曲线嘴一体式(如图4),雾化能力可在300:1范围内进进一步分析多孑L喷管式减温器结构,该锅炉所行调节,具有雾化
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