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1、Vo1.54No.3第54卷第3期汽轮机技术2012年6月TURBINETECHNOLOGYJun.2012汽水分离再热器U型管热应力分析武君,杨镇海,洪增元,董爱华,刘克为(哈尔滨汽轮机厂辅机工程公司,哈尔滨150090)摘要:以核电汽水分离再热器(MSR)U型管束为研究对象,建立了弯管区的力学模型,根据变形协调条件解出内力,进而给出u型管的热应力计算公式,依此公式可以定量的计算热应力值,并分析影响热应力大小的各有关参数。关键词:MSR;U型管;热应力分类号:TK223.4文献标识码:A文章编号:1001'5884(2012
2、)03-0170-03ThermalStressAnalvsisofUTlubeofMoistureSeparatorandRebater●,WUJun,YANGZhen-hai,HONGZeng—yuan,DONGAi-hua,UUKe—wei(HarbinTurbineAuxiliaryEngineeringCompanyLimited,Harbin150090,China)Abstract:TheUshapebundleofMoistureSeparatorReheater(MSR)whichbelongstoNPPis
3、researchedinthispaper.Themechanicalmodelofbendingtubesectionisestablished,andtheinternalforceiscalculatedaccordingtotheconditionofdeformationcoordination,andthethermalstresscalculationformulaofbendingtubeisobtained.Thethermalstresscanbecalculatedquantitativelyaccord
4、ingtothisformula,andtherelativeparameterswhichhaveanimpactonthethermalstresscanbeanalyzed.Keywords:MSR;Ushapetube;thermalstress0前言1公式的推导汽水分离再热器(以下简称MSR)是压水堆核电机组特U型管束系统是由许多被弯曲成u型的管束以及支撑有的大型换热设备.其构造和系统都十分复杂。在MSR内板构成的。由于各排管子的曲率半径不同,所以管子的长度部,再热器U型管束下部与低温蒸汽相接触,而U型管束上和弯曲半
5、径也不相同。对每根管子而言,其几何结构可以简部与高温蒸汽相接触,由温差产生的热应力会引起应力腐蚀化成图1。由于蒸汽由下至上被管束逐排加热,底部最外排裂纹(scc),对设备的安全稳定运行产生影响。因此,有必管子与低温蒸汽接触,可以认为是温度相对较低的“冷段”;要寻求U型管热应力的计算方法,从结构设计上降低热应力上部最外排管子与高温蒸汽接触,可以认为是温度相对较高值。的“热段”。本文给出了MSR再热器U型管冷、热段因膨胀差而产由于热段和冷段的直管段管子壁温不同,其平均线性热生的最大转角、弯矩和应力求解的公式。最大轴向附加弯曲膨胀值
6、也不同。假定两管段结合处的U型管顶点A自由,则应力的计算式是以轴向热应力乘以系数,的形式给出的,系在此处必然存在一个相隔为△L的间隙。以A点为圆心,令数,是U型管束几何结构参数S的函数。利用这些公式,直管段轴向为X坐标,与此垂直的方向为y坐标,显然,在X设计者可用来快速校核换热器U型管中的热应力,也可以用方向热段和冷段的热膨胀差为:来研究如何通过改变某些设计参数来降低U型管中的热应△£=(一)L(1)力,以达到预防应力腐蚀失效,延长管束使用寿命的目的。式中,L为热段平均线性热膨胀值;JL为冷段平均线性图1MSR单根换热管的几何
7、结构示意图收稿日期:2011-02—15作者简介:武君(1967一),男,硕士研究生,高级工程师。主要从事压力容器审核及新产品研发工作。第3期武君等:汽水分离再热器u型管热应力分析l71热段图2受载状态下的变形△和顶点处的内力热膨胀值。又因为顶点A并非自由,依据不连续应力的分析原则,一+(一)(5)在』4点必然存在如图2所示的F,和内弯矩,以保持u式中,K为U形弯管部分横截面变形的柔度系数,其值为:型管顶点连续不断开,光滑无折点。又由于U型管轴对称的_l
8、65/[-~r-+6(争)∽】(不,J、于1)(6)关系,顶点A的l,向
9、位移为0,弯矩M也为0。假定支承板上的管孔与管子刚刚接触,管孔处的管子没式中,△p为管子的净内压(内压与外压之差)。有挠度,忽略此处的热膨胀约束。为了推导尽量简单,再假U型管弯管由于轴向力F和弯矩廊引起的最大轴向附设支承板间距s,、s4⋯⋯等于S:,把这些挡板对管子的约束加弯
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