空心方桩布桩间距建议.doc

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1、关于基桩最小中心距的建议根据屮华人民共和国建设部在2008年10月1号批准的《建筑桩基技术规范MGJ94-2008,其•屮第3.3.3基桩布置宜符合条件的规定:3.3.3基桩的布置宜符合下列条件：当施匚中采取减小挤土效应的可靠措施1基桩的垠小中心距应符合衣3.33-1的规定:时，可根据当地经验适当减小。表3.33-1桩的垠小中心距土类与成桩工艺!3「•’9桝的摩擦型桩桩基其他悄况非挤土灌注桩333.0d部分挤土桩3.503.0d挤土桩非饱和土丄0435d饱和黏性土丄544.0d钻、挖孔扩底桩2D或"2.0

2、m（十D>2m）1.5D或D+1.5m（当D>2m）.!•汕•i..孔非饱和土2.2D且4.0d2.0D且3.5d饱和黏性土2.5D且4.5d2.2D且4.0d注：®d—岡桩直径或方桩边长.D-扩大端设il直径。②当纵横向桩距不相等时，其最小中心距应满足“其他情况”一栏的规定。0当为端承型桩时.非挤上灌注桩的“其他情况”一栏可减小至2・5&2排列基桩时，宜使桩群承载力合力点与竖向水久荷载合力作用点重合，并使基桩受水平力和力矩较大方向有较大抗弯截面模僦。挤土效应主要的负面影响是导致土体的垂直隆起和水平方向的

3、位移。其屮水平方向的位移主要是因为对土层的挤压产生的水平压力作用的结果，而垂肓隆起这是因为在成桩过程屮摩擦力的反作用力造成，在水平压力相同的情况下，也就是说在桩径相同的情况下桩的摩擦阻力越大其反作用力也就越大，或者说垂直隆起就会越明显。同时由扩张理论:单桩所产生的塑性区半径R值:R/r=(Es/2(1+u)Cu)1/2；桩半径：r,Es为土的压缩模量，Cu为不排水强度，u为当土处于不排水条件下其泊松比。由上式可以明显看出单桩所产生的测性区半径R值和桩径有直接联系，也就是说和桩的面积冇育接联系。在《建筑桩基

4、技术规范》JGJ94-2008，其屮第3.3.3基桩布置宜符合条件的规定，的表下的注解①圆桩肓径或方桩边长D■扩大端设计直径。对于方桩取边长这方面显然无法反应出方桩真实的桩白身的体积“占•用”了土体原有的空间的情况，也就无法真实反应出挤土效应对项目的影响，例如在相同场地条件下，400的方桩，其周长为4*400=1600,其面积计算为400*400=160000,而400的管桩其周长为400*3.14=1256，其面积计算为3.14*200*200=125600,显然，在压桩过程中它们对土体产生的影响是大不

5、相同的,400的管桩对土体的影响远小于400方桩。表一桩型方桩（400）管桩（400）d取值400400桩的最小桩心距16001600桩面积160000125600桩周长16001256桩的战小桩间距其目的是为了抵消挤土效应对桩基础的影响，挤土效应越明显也就是说桩自身的体积“皆用”了土体原有的空间其取值丿应该也越大，但根据上表屮400的方桩和400的管桩计算结果的对比不难看出，方桩（400）在面积比管桩（400）大的情况下（或者说方桩（400）在挤土效应更明显的情况下，其桩的最小屮心距的取值反而相同，这明

6、显有驳设计桩的最小桩心距取值的初衷。表面积的大小将是决定桩的挤土效应的重要因索，那么就方桩和管桩在桩的最小屮心距的换算上应该以其面积为主要数据，对于方桩可以将其面积这算成圆而积并以折算示的圆的瓯积所取得有径为计算基础，这样才能更加合理.从上表一可以看出，在桩间距相同的情况下,400管桩血积和周长均只有400方桩的0.785倍，所以其挤土效应也只有400方桩的0.785倍.又例如在同等承载力的条件下，450的方桩，其边长为450,按照上表屮桩心距照3.5d算为450*3.5=1575，其面积计算为450*4

7、50=202500，而500的管桩按照同样的标准计算其桩心距500*3.5=1750,其面积计算为3.14*250*250=196250o而500的管桩其周长为500*3.14=1570,450的方桩其周长计算为450*4=1800.S然,在压桩过程中它们对土体产生的影响是大不相同的,500的管桩对十一体的影响远小于450方桩。如考虑到内孔进土的问题，将两种桩型均归类为半挤土桩的话。450（260）的空心方桩内孔截面积为53066。500*100的管桩内孔面积为706500可以看出，前者内孔容土量小于示若

8、，所以挤土效应则大于后者。桩型方桩（450）管桩（500）d取值450500桩的最小桩心距15751750桩面积202500196250桩周长18001570根据上表中450的方桩和500的管桩计算结果的对比不难看出，在竖向承载力相当的情况下，方桩（450）在血积比管桩（500）大的情况下（或者说方桩（450）在挤土效应更明显的情况下），其桩的最小屮心距的取值反而比管桩的要小，这明显有驳设计桩的最小桩心距取值的初衷，无法在同等