高应变动力试桩理论和信号质量分析.pdf

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1、50低温建筑技术2003年第1期（总第91期）高应变动力试桩理论和信号质量分析121孟达毛南黄龙元（1.鞍山科技大学114000；2.鞍钢市规划设计院鞍山114021）【摘要】对高应变理论及假设条件的分析和现场测试各个环节中的影响因素控制和处理措施进行了详细论述，从而使实测信号的质量得到保证，使高应变测桩提供的承载力及桩身质量测试结果可信。同时，提出了目前高应变测桩技术存在问题。【关键词】高应变法；测桩；桩基承载力【中图分类号】TU473.1+1【文献标识码】A【文章编号】1001-686（42003）

2、01-0050-02高应变是以应力波理论为基础的一项技术含量高、涉及RT（I）=RS（I）+Rd（I）多学科的技术，是测定桩基承载力常用的方法之一，但急待式中：R（SI）—土的静阻力；解决目前存在的一些问题，方能达到工程应用精度。R（cI）—土的动阻尼力。1原理及假设桩的静极限承载力1.1高应变公式12LRS=A{［P（I）+P（I+］+CASE法是应用达朗贝尔行波法———应力波在桩内传播2c时设有能耗仅考虑波的行进和叠加现象，同时再引入桩周土Z［!（I）+!（I+2L）］-［2P（I）-R］2c1（T

3、I）}阻力进行综合分析的一种方法。其基本假定为：设视桩为一2L维均质弹性杆件；桩周土的阻力是恒定的；应力波在桩内传0

4、.5，这一例1D2，A2，1=2.2m，D2=3.2m，A1=3.80m2=8.04m假定成立的。K=（0.8/D）1/3=0.7137，K=（0.8/D）1/3=0.6299，1224.2“结石体”的整体性及抗压承载力（抗压强度），由gpk1保gpk1=5700KN/m2，gpk2=3200KN/m2，0PK1=A1gPK1，证；并考虑到“结石体”四周深层土的约束作用，其抗压强度K1=15449.8KN，0PK2=A2gPK2，K2=16206.1KN，设计取远远大于理论计算值。大量静载试桩结果表明，

5、“结石体”充0PK=（0PK1，0PK2）min=15449.8KN。“结石体”控制承载力，并分具备“传力体”的功能，从未发现在试桩极限荷载达到前满足下卧层承载力要求。“结石体”被压溃。例2D2，A2，1=3m，D2=4m，A1=7.07m2=12.57m4.3根据大量工程实践提供的统计数据，“结石体”的有效2，g2，Kgpk=5500KN/mpk2=3000KN/m1=0.643，K2=0.584，外形尺寸取值为a=0.5m，这一假定符合实际。一般情况下，扩大端（当D1>2m）净距"1m，取a=0.5

6、m，基本上可保0PK1=25003.1KN，0PK2=22022.6KN，设计取0PK=22022.6KN，下卧层控制承载力。证相邻“结石体”作为串联受力载体的端部不互相重叠。7结语综上所述，按0PK=（0PK1，0PK2）min控制端承力设计取值在总结设计经验的基础上结合工程实践提供的统计数是可行的。据，本文提出的串联受力载体的设计思想和端承力定量分析5扩底端形状参数计算模式，经静载试桩验证是可行的，它澄清了仅凭经验估图例所示的桩底扩大端形状参数：斜锥面应在粘性土层计扩底压浆桩0PK值可提高（1.2~

7、1.8）倍的模糊概念，并提以上300mm，C/c按土质状况确定，一般为1/3~1/2；进入砂层高了设计工作的技术水平和经济合理性。文中要旨，仅供设的深度应控制为（200+hD）#500mm，hD=（0.1~0.15）D1，考计同行参考。虑到“结石体”作为串联受力载体的一部分，可认为桩端进入持力层的深度满足设计规范要求。大量静载试桩结果表明［收稿日期］2002-11-25图1所示形状参数是可行的。［第一作者简介］隋艳革，女，1966年9月生，哈尔滨人，高级工6算例程师，从事工业与民用建筑的设计工作。孟达等

8、：高应变动力试桩理论和信号质量分析51!—质点运动速度。出来。如果用锤过小或落距过低，则很难将桩打动，一般会考虑到桩侧摩阻力修正后的CASE公式为：使承载力偏低。现场实测时，应先用较小的落距试击一锤，1如桩已被打动，则再增大落距。RSl=RS-]2RSki22.5落锤对中RSki=MAX｛Pm（I）-Z!m（I）｝FEIWAPC程序假定桩为均匀弹性杆，并可将桩分成几个0