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时间:2020-04-02
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1、浅谈提高路一转原油外输温度【摘要】在原油的外输过程中,需要对其进行加温,一方面有利于原油的输送;另一方面通过降低原油粘度,使末端沉降罐高效运行。2011年初,路一计量接转站外输原油的出口温度仅在26°C左右,造成路一转外输困难,影响末端沉降罐的高效运行。本文对提高路一转原油外输温度,井区采取的各种措施前后路一转原油外输温度的变化进行优化论证及适应性研究。【关键词】外输原油提高温度改进措施1目前路一转原油集输系统运行现状路一计量接转站负责42口油井的加热、计量、外输任务,日产液量509m3o维持路一转正常运行的外输温度为40°C,
2、2010年冬季路一转外输油温只有26°C,造成输油困难。2011年初依据采油工艺配套方案井区新投油井4口,H产液量由468m3t492m3o随着路一转口处理液量不断增多,路一转现有2台2001年11月份投产的町400-SY/6.4-2水套式加热炉,加热炉使用年限长,热效率低;无法满足正常生产任务,造成路一转外输困难。2影响路一转原油外输温度低的因素分析如下2.1水套炉热效率低路一转旧锅炉热效率计算锅炉热效率二站内总热负荷/Q总原油升温热负荷Q1二G液.C液.(tyztys)=5.63kg/sX3570.OJ/(kg?°C)X(2
3、2-15)=140KW外输加热热负荷Q2二G液・C液.(tyztys)=5.63kg/sX3570.OJ/(kg?°C)X(26-22)=80KW站内采暖热负荷Q3=Fq=180m2X0.2kW/m2=36kW其它负荷Q4=10kW站内总热负荷Q总二1・1(Q1+Q2+Q3+Q4)二1.IX(140+80+36+10)二266kWIII锅炉的热效率二Q总4-800KWX100=266/800*100=33.25%经分析计算后得出路一转锅炉热效率为33.25%,分析认为水套炉热效率低是导致路一转原油外输温度低的要因之一。2.2加热
4、炉水盘管结垢、热水循环管线腐蚀(1)站内加热炉2001年11月份投用,在运行十年时间内,由于加热炉所用炉水没有经过软化处理,硬度较高,造成加热炉盘管内结垢严重,盘管进、出口循环水压差较大(达到0.50MPa)o(2)站内热水循环管线腐蚀严重,平均每月破漏2次,均为管壁长期腐蚀变薄及外壁腐蚀造成。2.3单井来油温度低成员测得经过站内收球包的单井来油温度仅有15°C;同时,在现场调研中发现井组水煮炉陈旧、热效率不高。分析认为单井来油温度低是影响外输油温低的要因之一。2.4站内工艺流程不完善新加热炉的热效率只有5&38%,借鉴新建转油
5、站的单井來油二次加热工艺流程,站内单井来油一次加热工艺流程没有使加热炉得到充分利用,新加热炉的热效率不高。分析认为站内工艺不完善是影响外输油温低的要因之一。3解决方案2.1更换新的加热炉(1)加热设备选型。路一转站内总热负荷计算。原油升温热负荷+外输加热热负荷二Q1+Q2二G液•C液.(tyz-tys)+G液・C液.(tyztys)=5.63kg/sX3570.OJ/(kg?°C)X(40-15)=502KW站内采暖热负荷Q3二Fq=180m2X0.2kW/m2=36kW其它负荷Q4=10kW站内总热负荷Q总二1・1(Q1+Q2
6、+Q3+Q4)=1.IX(502+36+10)=550kW计算得出路一转站内总热负荷为550KW,考虑区块产能的不断增加。建议路一转更换2台400KW的加热炉。(1)更换新的加热炉。2011年6月份井区配合作业区将2台HJ400-SY/6.4-2水套式加热炉更换为2台CHJ400-Y/6.3-Q引射式原油加热炉。3.2更换腐蚀结垢严重的热水循环管线2011年3月份井区组织人力更换路一转站内的热水循环管线120米。到目前为止,站内热水循环管线未出现破漏现象。3.3整改单井降回压炉,提高加热效果天128井区目前部分单井降回压炉体破损
7、严重,加热效果差,冬季难以起到原油加热降粘,降低管线冋压的作用。为改善加热效果,2010年底对2个高回压井组加热炉进行更换;同时,把路38-15、路37-21井组的3个水煮炉供气方式由套气改为天然气,降低冬季回压。2.4路一转原油集输工艺流程改造完善路一转原油集输流程,使单井来油由以前的“单井来油〜大换热器一事故罐一加热炉外输流程”改造成“单井来油一大换热器一加热炉一事故罐一加热炉外输流程”,增加单井来油的换热面积,提高加热炉的热效率。锅炉热效率二站内总热负荷/Q总流程改造后锅炉热效率计算原油升温热负荷Q1二G液.C液.(tyz
8、tys)=5.63kg/sX3570.0J/(kg?°C)X(22-15)=140KW外输加热热负荷Q2二G液・C液.(tyztys)=5.63kg/sX3570.0J/(kg?°C)X(34-22)=241KW外输加热热负荷Q3二G液・C液.(tyztys)=
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