菱形挂篮计算书.doc

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1、.绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段青义涪江大桥现浇箱梁菱形挂篮计算书四川公路桥梁建设集团有限公司绵阳二环路三期绵盐、石马、青义大桥合同段项目经理部二○一三年六月十七日..1、挂篮概况四川绵阳青义涪江特大桥连续梁挂篮总体布置图如图1和图2所示。由于挂篮受力明确，底板纵梁为简支结构，荷载由前后下横梁承担，通过吊杆传递到主构架上，故不需要建立整体模型，本检算报告针对实际情况，针对各个构件建立计算模型进行检算。挂篮主要由三个系统组成：主桁承重系统、底篮和模板系统、走行系统。（1）主桁承重系统：主桁与前后横梁

2、、行走装置、锚固装置、悬吊分配梁等。（2）底篮和模板系统：底篮、外模、内模、端模和工作平台等。（3）走行系统：行走滑轨、滑梁小车、后锚等。图1挂篮侧面图..图2挂篮正面图2、检算依据（1）《青义涪江特大桥施工图》（2）公路桥涵施工规范《JTJ2004》（3）钢结构设计规范《GB50017-2003》（4）混凝土结构设计规范《GB50010-2002》3、检算工况..荷载组合为：混凝土自重+超载+动力附加荷载+人群机具荷载+挂篮自重+模板自重。3.1检算工况根据试算结果，1#块浇筑成型工况，为挂篮受力最不利荷

3、载工况，所以本检算以1#块重量来进行挂篮结构件检算。根据设计图纸，1#块段最大长度为3.2m，最大梁高为8.76米，混凝土自重为82.75*2.65，该工况下验算挂篮底篮、后吊点系统、挂篮主桁及前吊点系统。此工况下后吊点系统受力最大。在该工况下验算挂篮行走系统及挂篮系统的稳定性。3.2荷载组合荷载组合Ⅰ：1#梁段混凝土自重+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合II：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于挂篮承重系统强度和稳定性计算；荷载组合II用于挂篮行走计算。4、设计参数及荷载取值（1）

4、材料参数钢筋砼容重G砼=26.5kN/m3；弹性模量E钢=2.0×105Mpa材料容许应力：Q235钢[σw]=145Mpa，[τ]=85Mpa16Mn钢[σw]=305Mpa（2）荷载系数超载系数为：K1=1.05；..混凝土浇筑时的动力系数：K2=1.2；挂篮行走冲击系数：K3=1.3：挂篮行走时的安全系数为K4=1.2；施工活载考虑如下因素：1）施工人员、施工料具、运输荷载，按2.0kN/m2计；2）水平模板的砼振捣荷载，按2.0kN/m2计；3）倾倒混凝土冲击荷载，按2.0kN/m2计。（3）挂篮自

5、重挂篮按照不同的构件分别计入。（4）检算模型建立本检算采用Midascivil2010进行整体建模分析，然后分部位对各杆件进行局部分析的方式进行说明：整体模型如下图示：图3挂篮整体建模立体图5底模系统检算..底模纵梁为NH350*175*6*10型H型钢，腹板下设置5根，间距0.3米,其它底板下设5根间距为1.05m，经过分析,在浇筑1#块砼时底纵梁受到最不利荷载,所以采用在浇筑1#块混凝土的工况下对底模纵梁进行检算。5.1腹板下纵梁腹板重量由5根NH350*175*6*10型H型钢纵梁承担荷载，1号块腹板

6、厚度为0.75m，块段两侧梁高为8.76。则每根纵梁均布砼宽度为0.18m,则腹板下每道纵梁承受荷载：腹板处混凝土自重(线荷载)=0.18×26.5×8.76*1.2=50.14kN/m；施工活荷载：=0.3×6.0=1.8kN/m；底模（底板钢模取1.00kN/m2）：=0.3×1.00=0.3kN/m；构件自重在程序中自动计入。荷载总计：=50.14+1.8+0.3=52.24kN/m。采用MIDAS计算结果如图3所示。图41号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（a）变形图..图51号块施工阶段腹板下底纵梁

7、计算结果（b）剪力图图61号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（c）弯矩图..图71号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（d）剪应力图图81号块施工阶段腹板下底纵梁计算结果（e）最大应力图最大弯曲应力：=143MPa<=215MPa；最大剪应力：=33.9MPa<=80MPa；最大变形：8.1mm<==4200/400=10.5mm；..1号块施工阶段腹板下底纵梁的弯曲应力、剪切应力及变形均满足要求。5.2底板下纵梁底板下普通纵梁NH350*175*6*10型H型钢间距按照1.05m计算，底板下纵梁承受底板混凝土自

8、重及施工活载，承受荷载：底板混凝土自重=1.05×0.873*26.5×1.2=30.6kN/m；施工活荷载：=1.05×6.0=6.3kN/m；底模（底板钢模1.00kN/m2）：=1.05×1.00=1.05kN/m；构件自重在程序中自动计入。荷载总计：=37.95kN/m。由些可以看出，同种型号的工字钢，底板处受到的均面荷载小于腹板下工字钢，此处可以略去检算过程。根据以上检算结果推知，底板处纵梁能够满足最不