带钢丝螺套的螺纹连接疲劳强度的研究.pdf

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1、袂诀决试诀诀决诀袂决袂诀诀爷诀袂被诀袄诀袂诀诀决袂袂爷诀诀诀袂袂诀袂诀诀诀袂诀诀诀诀诀诀诀诀带钢丝螺套的螺纹连接疲劳强度的研究羹鬓议诀爷诀诀诀决诀靛长诀诀诀诀诀爷诀诀诀诀诀诀诀诀诀诀诀诀诀诀长诀诀诀诀诀谈诀诀诀诀诀策诀诀长,,本文叙述各种结构因素对带螺套的螺纹比螺扣上的载荷分布较为不利结果使第一连。,接件拉伸疲劳影响的研究结果工作扣承受载荷较大铝壳体提高91893肠。所试验的连接件由螺桩和壳体衬套螺钢壳体提高)18)3帕图,所以普通螺,。母构成其典型试样如图所示纹连接的极限循环振幅要比带螺套的螺纹连。接的极限循环振幅低得多见图∗和表应当,指出第一工作扣载荷的提高百分比大

2、约‘。4的降低百分比日!队相当于极限循环振幅∀#卜洲曰,一,门%%&&匡二习口∋不从理论和实验上确定采用弹性模数不#大的螺母,,因气(!%螺扣上载荷的分布较为均匀∃,)而。,使普通螺纹连接的耐久性提高例如在螺母构成的试样:Α∀)“图螺桩和壳体衬套采用铝壳体≅Β&少公斤5毫米代89∗Β&1,具替钢壳体≅公斤5毫米勺的情况螺桩的螺纹是在螺纹车床上切制的下,,,∗第一扣的载荷降低∗3一,1Χ见图有标准型面螺纹尺寸在级精度公差范围4、,Δ,中结果使极限循环振幅也提高∗38+内衬套螺母螺纹同样具有标准型面。,,。,1Χ在带螺套的螺纹连接中第一扣的载是由丝锥攻成用量规检验,,“荷

3、与壳体螺母材料的关系不大因为螺螺桩由,−./钢制造毛坯经−012淬。“4。“,套的柔性大大超过壳体螺扣的柔性所以带火和3∗12回火二13公斤5毫米壳674。8“螺套的螺纹连接的耐久性也就和壳体材料的体衬套则由口铝91公斤5毫米和关系很。经正常化的93号钢4。:)1公斤5毫米么小制,。造而钢丝螺套由冷轧的6.−;<7=78,当下列拧合长度时∗。·91公斤5毫米钢丝制造!应力的极限循环振幅螺纹格规连接形式6士44公斤5毫米“!大多数的螺桩一,就载荷分壳体式的连接Ε‘·Α?“·”?,一!!∀布特性和按螺扣来说是属于螺栓大螺母Φ0·一普通螺纹5Γ·1·Η,⋯#Ε系指螺母具

4、有很大的横截面积式的连接·Φ0“‘ΑΕ带螺套螺纹⋯‘0·35‘33!一···因此作为壳体零件选择了外径>二,?螺母Φ&““’·“一晋通螺纹⋯“353“⋯0353·11“·3Γ··3··1。Φ带螺套螺纹Ε35−!151见图Ε。分子一壳体为铝的循环振幅疲劳试验的结果示于图∗和表中不管分母一壳体为93号钢制,,是带螺套的螺纹连接还是普通的螺纹连接试验结果见表的分析表明,对普通总是因螺桩第一和第二工作扣之间的凹槽处产生折断而破坏,此时循环振幅值4“其它,拧合长度由;8螺纹连接来说:?到;∗?的变化实际上对极限循环振幅无影响,从理条件相同受载荷沿螺扣上分布特性的影响很大。论上的分析

5、也得出这个结论,而且早已被研。普通螺纹连接与带螺套的螺纹连接相究工作所确认在采用钢丝螺套使拧合长度!口!#!!口鼠“、、」口川&口。’!而曰!&!Ε!口队口喊&日!口Ι丈但摇<早城冲习二口围川口又∀∀∀目∀∀#阅卫!日,、、,∗、、宫叹,∀旧侧林陀奋口咬决,泛从二,如‘∀心乙一口#习日&口、、、、,口川目!口,‘‘、、!口川%忆口∀‘‘‘」亡当!口川&8,巴竺Ε口!!!口口!!&!&卜!口&口∃子∃‘况Δ图,总承力在螺扣上的载荷分布百分计与!!&##&Ε川口Ε#Ε#&&口连接形式和壳体螺母材料的关系&川川!&!口Ε&ΕΕ!&ΕΕ&口4,,,。‘、一壳体由93号钢制螺桩

6、,−./钢制!、陌#川川口,,,。Δ一壳体由杜拉借八67制螺桩,−./钥制入队日!&!日.∀,、以6ϑ钊山口一螺纹Φ13!「又川ΚΛ∗1Β∀3Μ。栩日‘勺世二二一螺纹&习川门&巴当9个性Ε9&!口日相以口!Ε!Ε#ΕΕ、州口Ε6ΕΕ!口当螺0,纹由Φ变到Φ1时极限循环振幅下,降差不多31肠这主要可用在交变载荷时的比。例因素影响来解释不同尺寸的螺纹连接的,极限循环振幅值的比较表明在螺纹尺寸图∗,−./钢制螺桩不对称应力循从1一∗毫米到91毫米的范围内,极限循。。:,1环平均应力公斤5毫米勺时环振幅的绝对值实际上与螺纹的直径和螺距耐久性曲线。46,二?,无关一壳体为几7铝制拧合长度

7、;,ΝΔ一壳体为正火处理的93号钢制拧合长根据研究可以做出以下结论钢丝螺套:?度一;能够显著地提高螺纹连接的耐久性,由高弹一螺纹1又∀3Φ∗一螺纹1Β&∀3Μ带螺套螺纹性模数材料钢等制造的壳体螺母采Φ,+用钢丝螺套最有效增加螺纹零件拧合长度可。提高带螺套螺纹连接的耐久性,由;:?增加到;:Ο?的情况下极限循环。振幅增长∗38∗1肠无论是带螺套的连接还是普通螺纹连译自《ΜΠΠ7;ΑΘΦ4二。;ΑΠ7ΡΑΠΗ,接其疲劳性很大程度上与螺桩

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