数控车床镗孔刀座的车削试验与结构改进设计

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1、魑决方案E叵蟹Z正盈工艺／TM／赣具／诌断／旃潮／mil／改造数控车床镗孔刀座的车削试验与结构改进设计针对用户对我公司生产的数控车床在使用过程中出镗孔刀座结构改进后(图2)的试验结果见表2。现镗孔时振动现象，我们进行了镗孔抗振性车削试验，并表2对装夹镗孔刀的刀座结构进行了改进设计，取得了很好刀杆悬伸与切削速度切削深度进给量试验结果的效果。直径比三v／m·rain一a~／mmmm‘r-(噪音、振纹)1试验条件30．25均无噪音及振纹loo20．25均无噪音及振纹(1)试件材料：45钢；规格：夹持部分+80x30，镗孔范O．40．15均无噪音及振纹围+125～西135，棒料悬伸+1

2、55x220(卡盘端面以外)。43O．25无噪音，有轻微振敛(2)切削刀具：山特维克机夹式镗刀，型号：S40V—14o2O．25无噪音，有轻微振缎PCLNR12，按刀片刀尖圆弧0．4mm计，确定切削速度，O．40．15无噪音，有轻微振缬V-140(100～180)m／min。30．25无噪音，有轻微振约2试验过程2O．25无噪音，有轻微振级镗孔刀座结构未改动之前(图1)的试验结果见表1。5l0olO．15有噪音，有振纹表10．6O．15有噪音，有振纹O．40．15有噪音，有振纹刀杆悬伸与切削速度切削深度进给量试验结果直径比LIDV／m·min一‘ap／mmf／mm·r-(噪音、

3、振纹)0．750-25有轻微噪音，有振纹l00O-25O．1有噪音，有振纹0．750．25l4O0均有噪音及振纹．250．141O．25有噪音，有振纹l6o0．25O．1有噪音，有轻微振纹210．25有噪音，有振纹6o0．250．1有较大噪音，有振纹3分析与结论O．750．25无噪音，有轻微振纹l000．25O．1均无噪音及振纹数控车床镗孔发振的主要原因是改进前的镗孔刀座O．750．25孔与镗刀杆的轴径为H7／g6间隙配合，且只有两个紧定140均无噪音及振纹0．25O．1螺钉压紧镗刀杆，为小面积或线、点接触，造成载荷集中3l0．25现象，使受力区域的刚度或弹性变形不同，零件强度

4、和刚l6O均无噪音及振纹O．25O．1度也将随之降低，当镗刀杆悬伸比(长度／直径)>4时，即i．0．25260O均无噪音及振纹镗刀杆悬伸较长时，镗孔时易产生振动；而改进之后的镗．25O．1158l机械工程师2010年第9期解决方寨工艺，工装／鞭目／诌斯／旃嬲／维谨／21／i1$E雹四百叵田YR2000—10／1430电动机润滑系统改造杨益强(新疆八一钢铁股份公司轧钢厂，乌鲁木齐830022)1问题的提出动甩油环转动的摩轧钢厂型材分厂650机组1999年进行连轧窄带擦力，甩油环转动钢改造，5：30~主机列安装了其它机组淘汰闲置的停滞或转速相对过YR2000—10／1430电动机，

5、该电动机额定转速为590r／min，缓，从而造成电机采用对开式巴氏合金轴瓦轴承，润滑方式为甩油环挂启动后，在一段时油润滑，润滑介质采用N68#机械油。在运行中发现电间内旋转轴与轴瓦动机轴瓦温度受环境温度和运转时间影响较大，当环间因润滑油量不够境温度为一25℃时，启动电机后，在一段时间内甩油环无法形成动压润滑不工作或相当缓慢地转动，造成轴瓦润滑不良、磨损；的效果；而当环境而当环境温度为35qC，连续运转4h时，轴瓦的温度就工作温度过高时，能达到65~C，并仍有上升趋势，机组被迫停机降温，严轴承箱体散热能力重影响正常生产。而我厂由于厂房空间限制以及轧制有限，运动副产生生产间断性的因

6、素，在冬季，电机工作环境温度经常处的热量就会在轴承于一250C以下，而在夏季正常生产时环境温度均在35℃箱体内积聚，运转以上，特别是在夏季高温季节，环境温度可达50℃以时间越长，热量积上，因此，该电动机的润滑系统在我厂这种环境温度变聚越高，润滑油温度也就越高，从而使润滑油粘度降低，化大的工况下无法满足连续生产的需要，故决定对该甩油环带油量变小，旋转轴与轴瓦间形成的动压油膜变电动机的润滑系统进行改造。薄，部分接触面产生直接接触摩擦，从而进一步大量产生2分析电动机甩油环挂油润滑方式的不足。确定润滑系摩擦热量使轴承温度急剧升高，产生恶性循环，最终造成统的改造方案轴承温度过高机组被迫停

7、机降温。甩油环挂油润滑方式见图l，轴颈上套一油环，油环由以上分析可知，对润滑油的温度实施控制，并改善轴下部浸入油池内，靠轴颈的摩擦力带动油环旋转，从而将承的热平衡陛能是控制该电动机轴承温度稳定在规定范围润滑油带到轴颈表面。轴承箱体润滑油池为封闭式。这种内的关键。为此，我们确定将甩油环挂油润滑方式改为润滑润滑方式适用于连续运转的水平轴轴承的润滑。其运动油压力循环润滑方式。二者润滑方式的特点比较见表1。副产生的摩擦热能依靠轴承箱体壳向外部放散冷却。限3压力循环润滑方式系统改造实施于其润滑工作和热