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1、凌鹰干吸塔除沫器的改造·49·干吸塔除沫器的改造凌鹰摘要株洲冶炼厂原干吸塔除沫器除雾效果差,使除沫器壳体腐蚀穿孔,催化剂粉化严重,Ⅲa、Ⅳa换热器积酸严重。改用抽屉式除沫器后,使用至今,效果良好。关键词干燥塔吸收塔除沫器改造株洲冶炼厂(以下简称株冶)180kt/a锌冶炼差,造成除沫器钢壳体腐蚀穿孔,转化系统也受其烟气制酸装置于1996年4月按期投产。该制酸影响,针对干吸塔除沫器存在的问题,株冶于系统采用了绝热蒸发、稀酸洗涤、两转两吸的工艺1997年8月和1998年8月分两次对干吸塔除沫流程。整个工程大量使用了90年代较先进的新器进行了改造。技术、新材料和
2、新设备。干燥塔和吸收塔采用了1改造前干吸塔除沫器使用情况球形底拱,合金管式分酸装置,填料支撑采用了全瓷大开孔率球拱,捕沫器采用了F46丝网。111干吸塔使用情况生产一年多后,由于干吸塔除沫器除雾效果干吸塔主要技术参数(设计值)如表1。表1干吸塔主要技术参数(设计值)设备名称干燥塔一吸塔二吸塔塔径/mm550052605260塔高/mm158401584015840填料高度/m4.54.54.5主要填料76mm异鞍瓷环76mm异鞍瓷环76mm异鞍瓷环3-1入塔烟气量/m·h7460367450624703-1出塔烟气量/m·h698696261662186
3、入塔烟气温度/℃35.5197180出塔烟气温度/℃457060喷淋介质93%H2SO498%H2SO498%H2SO43-1喷淋量/m·h500460460入塔喷淋酸温/℃456058出塔喷淋酸温/℃598767实际生产中,有些指标与设计参数有一定差要求;别,如:d.一吸塔喷淋酸入、出塔温度有一段时间a.干吸塔入、出塔实际烟气量均比设计烟分别达75℃、100℃。3气量大10000～18000m/h;1.2出现的问题b.一吸塔进口烟气温度有时达200～220℃;a.一吸塔、二吸塔除沫器钢壳体腐蚀严重,c.干燥塔出口水份指标往往超标,达不到局部已穿孔;b.
4、SO2鼓风机出口消音器法兰处漏酸;凌鹰,男,工程师,株洲冶炼厂,湖南省株洲市清水塘c.催化剂粉化严重,H2SO4质量也不太理412004想;收稿日期:1999-04-26·50·硫酸工业1999年第3期d.Ⅲa、Ⅳa换热器积酸严重,特别是Ⅲa换隙率。热器换热管及焊缝严重腐蚀(1998年对Ⅲa换热d.除沫网块元件的支撑和定位改成“工”字器换热管进行了全部更换)。形不锈钢结构。1.3原因分析丝网除沫器改造后的有关参数如下:除沫器除沫效果差是直接导致一系列问题出丝网厚度F46丝网、金属丝网每层200mm现的主要原因,除沫器除沫不理想有如下几方面阻力原因:改造前
5、改造后a.压住F46丝网的耐酸铸铁箅子板没有干燥塔/Pa25802080连为一个整体,生产过程中一部分压板被掀开,一吸塔/Pa22601820F46丝网穿孔,使部分烟气短路;二吸塔/Pa20242380b.F46丝网(装之前已进行了收缩处理)在丝径生产过程中往捕沫器中间收缩,使捕沫器丝网与F46丝网ª0.20～0.25mm塔体四周形成了空隙;金属丝网0.1×0.4mmc.F46丝网不易形成波纹,平铺的F46丝操作气速网达不到规定的空隙率,除沫效率不高。干燥塔2.1～2.5m/s此外,除沫器钢壳体为Q235-A材质且壳体一吸塔2.2～2.6m/s内未采用任
6、何有效的防腐措施,加上烟气成分复二吸塔2.2～2.6m/s杂,实际操作的酸温和气温较高也是导致除沫器除沫效率>5μm雾滴除沫效率>98.5%壳体腐蚀穿孔的另一原因。3改造后的使用情况2干吸塔除沫器的改造改造后使用至今,效果良好,具体体现在:由江苏新宏大石化机械有限公司承担株冶整a.风机出口消音器法兰处再也没有漏酸,个干吸塔除沫器改造的设计、制造和指导安装等Ⅲa、Ⅳa换热器未发现积酸现象;工作。1997年8月对干燥塔、第一吸收塔除沫器b.催化剂粉化程度明显减少,成品酸质量进行了整体改造,1998年8月同样对第二吸收塔得到提高,且转化系统操作更顺畅;进行了整
7、体改造。具体改造如下:c.干吸和转化烟气管道中酸沫酸泥明显减a.将原有的除沫装置全部拆除,改为抽屉少;式除沫器,其操作气速和塔径不变,除沫器高度比d.除沫器壳体未出现腐蚀现象;原来降低1m左右;e.检修、清洗方便,丝网重复利用率高。b.除沫器钢壳体仍采用Q235-A材质,塔检修时,检修人员从塔外即可将除沫网块元内不采取特殊防腐措施;件拿出来,清洗完后再放进去,减少了工作量,提c.为充分利用原有干吸塔F46丝网,并更高了效率,并保障了人身安全,节省了检修时间和好地发挥F46丝网耐腐性能好、易清洗、使用寿费用。清洗后的F46丝网可全部重新使用,减少命长等优点
8、,抽屉式除沫器下层仍采用原F46丝了材料费用。进口316L丝网使用一年后,经冲网
