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1、1：图a桁架,力法基本结构如图b，力法典型方程中的系数为：()3.2：图示结构用力矩分配法计算时，结点A的约束力矩（不平衡力矩）为（以顺时针转为正）()4.3Pl/163：图示桁架1,2杆内力为：4.4：连续梁和M图如图所示，则支座B的竖向反力FBy是：4.17.07(↑)5：用常应变三角形单元分析平面问题时，单元之间（）。3.应变、位移均不连续；6：图示体系的几何组成为1.几何不变,无多余联系；7：超静定结构在荷载作用下的内力和位移计算中，各杆的刚度为（）4.内力计算可用相对值，位移计算须用绝对值8：图示结构用力矩分配法计算时，结点A
2、之杆AB的分配系数μAB为（各杆EI=常数）()4.1/79：有限元分析中的应力矩阵是两组量之间的变换矩阵，这两组量是（）。4.单元结点位移与单元应力10：图示结构用位移法计算时，其基本未知量数目为()4.角位移=3，线位移=211：图示结构，各柱EI=常数，用位移法计算时，基本未知量数目是（）3.612：图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的垂直位移为（）44.qd/6EI（↓）13：图示桁架,各杆EA为常数,除支座链杆外,零杆数为：1.四根；14：图示结构，各杆线刚度均为i,用力矩分配法计算时，分配系数μAB为（）2.15：在位
3、移法中，将铰接端的角位移，滑动支撑端的线位移作为基本未知量：3.可以，但不必；1：用图乘法求位移的必要条件之一是：()2.结构可分为等截面直杆段；2：由于静定结构内力仅由平衡条件决定,故在温度改变作用下静定结构将（）2.不产生内力3：图示结构，各杆EI=常数，欲使结点B的转角为零，比值P1/P2应为（）2.14：单自由度简谐受迫振动中，若算得位移放大系数为负值，则表示（）。4.干扰力方向与位移方向相反。5：等直杆的一端转动单位角另一端固定时，劲度系数（或称转动刚度）为4i，这是只考虑弯曲变形的结果，如果再计入剪切变形的影响，劲度系数的数
4、值将会（）2.缩小6：图示结构，各柱EI=常数，用位移法计算时，基本未知量数目是（）3.67：图示超静定刚架以去除C支座加向上的反力为基本体系，各杆EI等于常数，δ11和Δ1P为()。3.EIδ11＝288；EIΔ1P＝－8640;8：超静定结构在荷载作用下的内力和位移计算中，各杆的刚度为（）4.内力计算可用相对值，位移计算须用绝对值9：分别是局部坐标系和整体坐标系的单元杆端力向量，则正确的表达式为().1.10：图示组合结构,若CD杆(EA=常数)制造时做短了,则E点的竖向位移为：1.向上11：图示桁架1,2杆内力为：4.12：图示结
5、构，各杆线刚度均为i,用力矩分配法计算时，分配系数μAB为（）2.13：图a结构的最后弯矩图为：()1.图b;14：连续梁和M图如图所示，则支座B的竖向反力FBy是：4.17.07(↑)15：图示结构为()2.BC段无内力1：图示结构用力矩分配法计算时，结点A之杆AB的分配系数μAB为（各杆EI=常数）()4.1/72：连续梁和M图如图所示，则支座B的竖向反力FBy是：4.17.07(↑)3：图a所示结构,EI=常数,取图b为力法基本体系,则和分别等于：4.4：如图所示结构用位移法计算时，其基本未知量数目为()3.角位移=4；线位移=2
6、5：图示结构中，BA杆B端的力矩分配系数等于()4.6：图示结构两杆长均为d,EI=常数。则A点的水平位移为(）1.7：图示结构的超静定次数为（）1.28：图示对称结构，其等效半结构为（）3.9：图示结构用力矩分配法计算时分配系数为：4.10：所谓单元刚度矩阵，是指下列两组量值之间关系的变换矩阵：（）1.杆端位移和杆端力11：图示结构中等于：（）4.12：图示结构，各柱EI=常数，用位移法计算时，基本未知量数目是（）3.613：图a结构的最后弯矩图为：()1.图b;14：对图示结构，若要使其自振频率增大，可以（）。2.增大m15：图示超
7、静定刚架以去除C支座加向上的反力为基本体系，各杆EI等于常数，δ11和Δ1P为()。3.EIδ11＝288；EIΔ1P＝－8640;1：由于静定结构内力仅由平衡条件决定,故在温度改变作用下静定结构将（）2.不产生内力2：有限元分析中的应力矩阵是两组量之间的变换矩阵，这两组量是（）。4.单元结点位移与单元应力3：静定结构有变温时：（）3.有变形,有位移,无内力；4：用常应变三角形单元分析平面问题时，单元之间（）。3.应变、位移均不连续；5：图a结构的最后弯矩图为：()1.图b;6：图示结构EI=常数，截面A右侧的弯矩为：（）2.7：连续梁
8、和M图如图所示，则支座B的竖向反力FBy是：4.17.07(↑)8：位移法的基本结构是（）3.超静定结构9：对图示结构，若要使其自振频率增大，可以（）。2.增大m10：图示体系的几何组成为1.几何不变,无多
