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1、CASS工艺处理高氨氮污水的脱氮设计李颖郭爱军赵国华(北京建筑工程学院,北京100044)摘要重点介绍了改进的CASS工艺处理高氨氮污水的脱氮设计和运行参数,如C/N、回流比、DO、曝气时间和控制方式等的变化对脱氮效果的影响,并在此基础上给出了各参数的设计计算方法。随后的试验研究表明,改进的CASS工艺克服了传统设计的不足,在有效去除水中有机物的同时,脱氮效果良好。关键词CASS工艺高氨氮污水脱氮污泥负荷法设计改进0引言法不考虑反应池内基质浓度、MLSS和DO含量在CASS工艺发展至今,已在城市污水和工业废时间上的变化,只考虑进出水有机物的浓度差
2、,并忽水处理领域逐步得到应用。但是,CASS工艺设计略同一反应周期内沉淀、滗水和闲置阶段的生物降方法的研究却发展缓慢,目前还处于经验阶段,原因解作用。同时,该法采用与传统活性污泥法基本相有两点:一是专业技术人员比较侧重于主要设备(如同的计算公式,除反应池容积计算与传统活性污泥滗水器)和自控系统的研究开发,而忽略了对CASS法不同外,其他如反应池DO和剩余污泥排放量等工艺设计方法的研究;二是CASS工艺乃至所有的计算方法都与传统活性污泥工艺相同。间歇式活性污泥工艺的反应过程都比较复杂,其部采用污泥负荷法进行CASS工艺设计时,设计分生物作用机理至今仍在研究之中。参数单一,方法简
3、单,并在传统的以污泥负荷为主要高氨氮污水对于环境的危害日益引起人们的重设计参数的活性污泥设计法基础上,采用容积进行视,目前国内外对于应用CASS工艺处理高氨氮污校核,保证了滗水过程中污泥不会流失。但该法只水的研究还处于起步阶段,处理效果也不理想,脱氮针对主反应区容积,而生物选择区容积则是按照主率较低。研究如何改进CASS工艺设计方法,将其反应区容积的5%设计。由此可见,污泥负荷法设用于高氨氮污水的处理,充分发挥CASS工艺脱氮计只针对有机物质的降解,对脱氮未加考虑,故此方除磷效果好、耐冲击负荷能力强、防止污泥膨胀、建法具有片面性,难以满足高氨氮污水处理的要求,因设费用低和管理
4、方便等优点,对于促进CASS工艺此需结合目前已有的CASS工艺设计方法,加入脱的发展和改善水体环境具有现实意义。氮工艺设计,对传统的设计方法进行改进。1现行的CASS工艺设计方法2CASS工艺设计方法改进活性污泥工艺的设计计算方法有3种:污泥负2.1CASS工艺设计方法改进的思路荷法、泥龄法和数学模型法。CASS工艺属于活性(1)设计采用静态法。设计方法不追踪CASS污泥法范畴,目前该工艺设计采用污泥负荷法,该方反应池内基质和活性污泥浓度在时间上的变化过不同工况下最佳运行模式才能科学经济地发挥各生运行.给水排水,2005,31(10):10~13产构筑物的处理能力。石臼
5、漾水厂扩容工程运行半通讯处:200092上海市中山北二路901号年多来,正是在不同工作负荷下,尝试寻找最佳运行电话:(021)51298209模式,逐步积累经验,出水水质才得以稳步提高。Email:xu_jjgp1@smedicom参考文献收稿日期:200512231郑志民,雷挺,许嘉炯,等.嘉兴石臼漾水厂深度处理工程设计与修回日期:20060303给水排水Vol.32No.520065程,而是着重于在某一进水水质条件下经系统处理(5)计算以VSS为基础的含碳有机物(COD)后能达到的最终处理效果。对于同步硝化反硝化,的去除速率:d由于其机理还处于进一步
6、研究阶段,在设计中不加YHCX1=d(Si-Se)(5)考虑。对于沉淀和滗水阶段的生物反应,其作用并1+bHCt不明显,因此在设计中对这两个阶段的生物反应也式中X1活性异养菌生物固体浓度,mg/L;不考虑。YH异养菌产率系数,gVSS/gCOD或gVSS/gBOD;(2)将主反应区和预反应区分开设计,主反应-1区主要功能为有机物降解和硝化,而预反应区的功bH异养菌内源代谢分解系数,d;能主要为生物选择和反硝化脱氮。Si进水有机物浓度,mgCOD/L或mg(3)主反应区采用泥龄法设计,将污泥负荷作BOD/L;Se出水有机物浓度,mgCOD/L或mg为导出参数,通过污泥负荷对
7、设计结果进行校核。(4)反应池的尺寸通过进水量和污泥沉降性能BOD/L;确定。t水力停留时间,d;2.2主反应区容积设计YH活性生物固体表观产率系数YdH,NET。1+bHC主反应区设计采用泥龄法,并用污泥负荷进行将含碳有机物的去除速率定义为:校核,其设计步骤如下:Si-Se(1)计算硝化菌的最大比增长速率:qH=(6)X1t0098(T-15)N,max=047e(1)-1式中qH含碳有机物的去除速率,d。-1式中N,max硝化菌的最大比增长速率,d;则可以得到下式:T硝化温度,!。d1/
