某框支剪力墙结构的设计分析.pdf

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1、城市建筑┃结构•抗震┃URBANISMANDARCHITECTURE┃STRUCTURE•ASEISMATIC某框支剪力墙结构的设计分析TheDesignAnalysisofaFrame-supportedShearWallStructure■周新■ZhouXin[摘要]本文分析了住宅设计中框支剪力墙的一些结构问连续性，采用不同轴线的剪力墙共用一根转换梁的配筋率不小于0.5%，上下钢筋均通常配筋；腰筋直题及其处理方法。布置方式，使框支框架的受力尽量直接。径不小于16mm，间距不大于200，并且可靠锚入柱在上述结构布置原则上，进一步优化上部剪力内。为遵循“强剪弱弯”原则，应该进一步加强框

2、[关键词]框支剪力墙复杂高层有限元分析墙的布置，使上部墙体的简化成“L型”或“T型”支梁的箍筋配置。本工程对于框支主梁的箍筋直径并取消零碎的小墙肢，以经可能的使上部墙体落至比计算直径或构造直径放大一级采用。[Abstract]Thispaperanalyzessomestructureissuesandtheir转换主梁上，减少二次转换，禁止多次转换。其次，转换梁上部墙体的结构设计。众所周知，handlingmethodsofframe-supportedshearwallinresidential2.结构的整体设计分析如今的框支剪力墙设计在软件支持上还有一定缺design.为使结构设

3、计的安全可靠，本工程采用PKPM的陷。梁元模型与墙元模型无法完全匹配，计算结果SATWE有限元设计软件与MIDAS的Building进行分与框支剪力墙有限元（FEQ）计算结果差异性较大，[Keywords]frame-supportedshearwallstructure,complex析比较。令设计人员困扰。受跨层框支剪力墙结构的启发，high-risebuilding,finite-elementanalysis周期：初步设计阶段，在框支梁基本确定后，可以按如下SATWE(t):方法进行试算确定转换层上部墙体的厚度及长度。前言T1=1.3176T2=1.1359T3=1.0573新

4、增一标准层为框支层（层高=框支梁高）。框支梁高层住宅的结构设计相对于其他民用公建类项MIDAS(t):按墙输入，墙下设置100×100的虚梁，层高取框支目而言，结构体系相对简单。然而随着开发商对楼T1=1.2654T2=1.0654T3=1.0377梁的高度（由于框支梁的高度不同，层高的确定应盘品质要求越来越高，建筑功能越来越复杂，框支最大层间位移：具有一定的代表性，对于不同梁高的梁可以按惯性剪力墙竖向不规则结构体系在高层住宅的设计中已SATWE:矩相等原则调整宽度，使其梁高相等）。由于此模型经非常普遍。除结构布置需要花大量精力与时间外，X向：1/1056（n=8），Y向：1/1300

5、（n=12）转换梁与上部转换墙均采用相同的墙元模型，因此结构的设计分析工作也比较琐碎复杂。本人结合自MIDAS:无需人为放大框支梁来缓解转换层上部墙体的超己的工作经验，对某项目的框支剪力墙结构设计，X向：1/1086（n=8），Y向：1/1338（n=12）筋，计算结果也比较接近实际情况，而且能比较直提出了一些思路和处理方法。基底剪力：观方便的观察转换层上部墙体的配筋结果。一、工程概况SATWE:再次，框支层楼板的结构设计。由于转换层上本工程位于河北唐山市，其中1号楼为商住两X向：12324.62KN，Y向：14281.30KN下竖向构件的巨大不同，楼层处的水平力传递需要用楼，其底层为

6、商业，层高5m；上部17层为住宅，MIDAS:楼板来完成，转换层楼板承担着内力重分布的重担。层高3m；地下一层，层高4.2m。X向：12640.02KN，Y向：14035.53KN因此，需加强此部分的板厚及配筋，楼板尽量不错1.主体结构设计方案从周期、位移及基底剪力的比较上看，两个软层，不开洞。规范上要求转换层楼板不小于180mm，根据场地特征及地安评报告，该项目抗震设防件的计算结果是基本吻合的。因此计算模型基本是并满足最小配筋率0.25%的要求。实际工程中，应烈度8度(0.2g)，多遇地震影响系数最大值0.19，安全可靠的。经检验其他例如周期比、位移比、刚根据结构的平面形状及抗侧力竖

7、向构件的距离，适设计分组第一组，场地土类别II类。度比等重要指标均满足规范要求。当的加强板厚。本工程转换层楼板采用180mm厚，由于底部商业需要较大的空间，因此结构方案其次，由于框支剪力墙属于复杂高层，除进行配筋10@150双层双向。确定采用框支剪力墙结构。转换层位于2层，采用振型分解反应谱法计算外，还需采用弹性动力时程最后，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》梁式转换。框支框架及底部加强区的剪力墙抗震等分析进行补充计算。根据规范要求，地震波选用