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时间:2020-03-27
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1、80低温建筑技术2010年第6期(总第144期)RC框架变梁变柱中节点承载力研究姚显贵(中铁隧道勘测设计院有限公司,天津红桥300133)【摘要】本文分析了梁柱截面尺寸、节点配箍率、轴压比等因素对变梁变柱中节点承载力的影响。变梁变柱中节点通裂发生在大核心区,最终形成大核心破坏。该类节点抗震承载力较常规节点劣化,核心区通裂荷载约为91%极限荷载。变梁变柱中节点大核心对小核心具有约束作用,本文建立了约束系数∈的计算表达式,在此基础上提出包含系数∈的异型中节点抗剪承载力计算公式。【关键词】变梁变柱中节点;抗剪承载力;约束系
2、数【中图分类号】TU312【文献标识码】B【文章编号】1001—6864(2010)06—0080—02本文结合已有试验研究.2j,分析了梁柱截面尺寸、配点承载力的影响。箍率、轴压比等因素对变梁变柱中节点抗剪承载力的影响。表2节点剪力变梁变柱中节点在进入通裂阶段后,大核心对小核心具有一定的约束作用,本文结合已有试验数据,得到大核心对小核心的约束系数的计算表达式,在此基础上提出包含系数∈的钢筋混凝土变梁变柱中节点抗剪承载力计算公式,可供工程设计参考。1试验结果分析变梁变柱中节点所处部位往往非常重要,节点一旦受损或破坏,
3、修复困难、损失较大,需要保证该类节点具有足够的强度。变梁变柱中节点的抗震性能明显不同于常规节点,目前,还没有专门针对该类节点的设计方法。文献[1](1)梁柱截面尺寸:柱截面减小,斜压杆被削弱,节点对6个变梁变柱中节点试件进行了拟静力试验研究。承载力减小,反之。小梁截面高度减小,核心区面积减小,1.1试件加载对节点承载力不利,同时,斜压杆的角度减小,大核心对小试件的缩尺比为1/3,试件的配筋大小均按现行规范核心的约束增大,对节点承载力有利。进行计算。主要研究参数为:梁柱截面高度、节点核心区配(2)节点配箍率:试验1中W
4、J一1与WJ一2的体积箍率、轴压比等。所有试件按照“强构件弱节点”的原则进配箍率由0.363%提高到0.435%,通裂阶段节点剪力由行设计,预期发生节点核心区剪切破坏。试验的加载全过309.4kN提高到322.5kN,提高了4%。可见,通裂阶段箍筋程均采用梁端位移控制。在节点通裂阶段以前,每级荷开始参与抵抗节点剪力,箍筋还可有效约束混凝土的膨胀,载反复一次,节点通裂阶段后,每级荷载反复三次,直至试提高混凝土的抗剪能力。件破坏。试验结果见表1。(3)柱端轴压力:在柱端轴压力作用下,斜压杆的作表1试验材性用增强,从而提高
5、节点的抗剪承载力。但在轴压力作用下,进行循环反复加载,节点核心区混凝土累积损伤效应较无轴力作用时大,因此轴压力不宜过大。2节点抗剪承载力分析目前,可供变梁变柱中节点承载力设计参考的计算公在反复荷载作用下,试件破坏经历了初裂、通裂、极限式有两种:一种是现行规范中的节点设计公式,另一种是文和破坏四个阶段。节点在梁端位移约为4-5mm时开裂,节献[2]中的变梁变柱中节点设计公式。点剪力为极限值的55%左右。梁端位移为12.5mm时,节2.1两种设计方法的试验验证点大核心内裂缝贯通,荷载为极限阶段的91%左右。梁端规范中,节
6、点承载力计算公式:位移达到25mm时,节点承载能力达到最大。在通裂阶段,6≤1/yRE【1.1n.J,b;hi+0.057/iNbf/b。个试件核心区水平剪力见表2。由表2可知,变梁变柱中节+Aq(hb0一口/s)】(1)点通裂阶段的剪力约为91%的极限剪力。1.2试验结果分析文献中,节点承载力计算公式:节点梁柱截面尺寸、核心区配箍率及柱端轴压力对节≤1/TRE【n087jA大/,4小6j】+0.05rlj,bjhj姚显贵:RC框架变梁变柱中节点承载力研究81+0.8f,.a/s+(。一Ⅱ)】(2)(2)根据已有试验
7、结果,由公式(3)确定约束系数,两种方法所得节点抗剪承载力理论值(分别为一)见表4。与试验值()的对比见表3。表4约束系数表3试验验证2.2比较结果分析由表3可见,两种方法的计算结果有显著不同;按文献[2]公式所得结果与试验结果吻合更好。文献[2]对变梁变柱中节点受力的核心部位做了明确的规定,即以小核心为计算单元。规范公式没考虑变梁变表中:(1)=1.1n~bjhs;(2)=0.05r/jNbi/b;柱中节点大核心对小核心的约束作用,在节点抗剪公式中,(3)=0.Sf,.Ai(h60一a)/s。抗剪承载力主要由混凝土
8、提供,若不考虑这一约束作用,势由表4可见,约束系数随A大/A小的增大而增大,但它必影响计算结果的准确性。但约束作用与大小核心区面积们之间并非线性关系。常规节点(A大/A小:1)取:I。由比之间并非线性关系。文献公式认为当A★/A小≥2时约束表4的结果,将与A大/A小的关系采用二次拟合,得约束系系数保持不变也是不合理的。二者对轴压力的有利作用的数
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