热冲击与内压耦合下的厚壁圆筒应力分析.pdf

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1、第45卷第4期石油化工设备Vo.l45No.42016年7月PETRO-CHEMICALEQUIPMENTJuly2016文章编号:1000-7466(2016)04-0006-06①热冲击与内压耦合下的厚壁圆筒应力分析邵秋霞,黄云云,黄永曙(福州大学石油化工学院,福建福州350108)摘要:针对超高压聚乙烯管式反应器超温分解时热冲击造成的安全性问题,建立厚壁圆筒有限元模型,采用直接耦合的方法,模拟分析了自增强处理后的厚壁圆筒承受波动内压同时经历热冲击后的温度、应力的分布情况,并对比了内压、热冲击、内压和热冲击耦合作用这

2、3种载荷对自增强残余应力的影响。计算结果表明,热冲击后圆筒内壁温度梯度大,应力变化幅度大,外壁的温度梯度小,应力变化幅度小;等效应力最大值出现在内壁;内压单独作用后,残余应力分布基本不变,热冲击后的残余应力在内壁附近发生较大的变化。关键词:厚壁圆筒;热冲击;残余应力;有限元;自增强中图分类号:TQ050.2;TE966文献标志码:Adoi:10.3969/j.issn.1000-7466.2016.04.002檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪檪1981,2(

3、2):32-41,52.TestStudieson07MnNiCrMoVDRSteel’sSusceptibil-(ZHANGXiang-quan,CHENZe-xin,ZHOUGuang-itytoReheatCracking[J].Welding&Joining,2012qi,etal.AStudyonReheatCrackingwiththeImplant(6):38-39.)Testing———AssessedtheReheatCrackingSusceptibil-[17]姚寿山,朱燕萍,陆皓.模拟焊接HAZ高

4、温塑性与再ityofPressureVesselSteels[J].Transactionsofthe热裂纹敏感性[J].材料开发与应用,1996,11(2):24-ChinaWeldingInstitution,1981,2(2):32-41,52.)29.[13]APITechnicalReportBallot934B-01-07,Fabrication(YAOShou-shan,ZHUYan-ping,LUHao.TensileConsiderationsforVanadium-modifiedCr-MoSteel

5、PlasticWorkDoneatHighTemperatureandSensitiv-iHeavyWallPressureVessels[S].tytoReheatCrackingofSimulatedWeldHAZ[J].De-[14]钱俊锋,陈学东,卜华全,等.2.25Cr-1Mo-0.25V钢焊velopmentandApplicationofMaterials,1999,11(2):材用Gleeble再热裂纹试验参数研究[J].压力容器,24-29.)2015,32(4):11-15.[18]大型球罐用CF钢的

6、应用研究课题协作组.CF-62钢焊(QIANJun-feng,CHENXue-dong,BUHua-quan,et接性试验研究[J].压力容器,1987,4(3):20-26.al.ResearchonGleebleReheatingCrackingTestPa-(TheCooperativeTeamoftheSubjectoftheApplica-rametersfor2.25Cr-1Mo-0.25VSteelWeldMaterialtionResearchonCFSteelofLargeSphericalTank.[

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8、sitivityEvalua-EN610U2L钢焊接裂纹敏感性对比研究[J].压力容tionof10CrMo910SteelbyDeepGapImplantTest器,2008,25(11):15-18.[J].JournalofNanchangInstituteofAeronautical(ZHANGJian-ju

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