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时间:2020-03-26
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1、技术管理压裂后卡管柱原因分析及对策研究123宋征杨涛薛永强(1.吉林油田长春采油厂,吉林长春130000;2.吉林油田勘探部,吉林长春130000;3.吉林油田新木采油厂,吉林长春130000)摘要:××油田在压裂开发中存在压后卡管柱现象,即压裂④发生压后卡管柱的井管柱结构全部是双封单压井,对于后由于种种原因导致管柱无法起出,最后不得已采取大修解单峰单压井和双封双压井,从未发生过压后卡管柱现象。卡,这一问题严重制约着油田的开发,我们通过多个方面进行3.2压裂施工因素分析了分析总结,最后成功的解决了此技术瓶颈,为××油田的快速8口压裂后卡井的老井,压裂施工过程中
2、基本平稳,均未出开发奠定了基础。现砂堵现象,后置液用量采用等量顶替,可能造成二封以上有关键词:压裂;卡管柱;解卡少量沉砂,但卡井的8口井在洗井过程中均可洗通,说明喷砂器1.概述以上通道是畅通的,压后卡井与压裂施工质量关系不大。××油田隶属于吉林油田长春采油厂,平均井深2900m,投3.3压裂管柱结构与卡井的关系产方式为射孔后压裂投产,由于地层水敏严重,产量递减快,年伊通地区压裂延用近两年成熟做法:采用双锚定式水力锚递减率达到20%以上,年平均老井补压在30口井左右。自2010(544-114B),封隔器采PSK344-107G扩张式封隔器(耐压年3月份大规模开
3、发以来至今,在老井补压中共出现压后卡管70MPa,耐温120℃),油管采用3寸平式油管,同时为了避免井柱8口井,其中强拔解卡4口井,大修处理4口井(80万/口),直眼轨迹不直造成压裂工具串卡井,封间距全部保持在20米以接造成经济损失300多万。由于受此问题的影响严重制约着上,为了避免因压裂过程中沉砂,尾管采用20米。分析认为压油田的开发动用。后卡井与管柱结构无关。2.压后卡管柱单井实例:伊××井3.4二封距离油层底界过远是否可以导致卡井从8口正常起出的双封单压井来看二封距离油层底界的距2.1基础数据离有长有短,在0.45-2.86m之间。8口卡管柱井二封距离油
4、层斜井,最大井斜15.77,对应井段1200米,钻井完井日期底界的距离在0.68-2.73m之间,可以排除二封距离油层底界过2009年11月6日,人工井底2668.93米,联入4.8米;油层套管远引起砂卡的可能。P110*139.7/121.36mm。3.5新老井对比该井于2010年2月8日投产,投产层位为93-95号层,射孔2010年至今新井已完成压裂施工60口井/81层,其中单封井段为2623米—2616.4米,射开6.6米,压裂前该井平均日产液缩径管压裂施工39口井,双封双压21口井/42层,均未出现压5.8吨,沉没度153米。后卡井现象。而老井施工38
5、口井/49层,单封缩径管压裂8口本次压裂为补孔压裂,目的层段为68-72号层,射孔井段为井均未出现卡井,双封压裂30口/38层,卡井8口,卡井比例高2388.8米—2368米,射开13.4m,设计加砂量50方。达26%。分析认为卡井与新老井有直接关系,老井一方面受井2.2管柱结构内流体影响可以导致封隔器胶筒性能的变化,但最重要的一点井下管柱(由上至下):φ88.9mm*6.5mmN80平式油管——是补孔压裂的层压后与已投产层存在压力差,目前伊通地区压高压封隔器PSK344-107G(2350.16m)上接高压水力锚——高裂停泵压力多数在20MPa左右,而已生产
6、层地层压力小的仅压封隔器PSK344-107G(2390.1m)上接无滑套喷砂器——2根φ6MPa左右,层间压差大势必造成压后高压层向低压层倒灌,造88.9mm*6.5mm平式N80油管+高压丝堵(2389.67m);成在二封上部形成砂桥卡井。2.3大修解卡处理过程3.6压后卡管柱综合原因分析及对策2011年2月11日:试提负荷达到75吨,未能解卡;上下窜要彻底的弄清楚压后卡管柱的具体原因,必须首先弄清楚油管,负荷在56---65吨之间波动,总共窜10次以上,加深的油以下几个问题。管接箍下深最大达到7米,当负荷达到35吨时,开始起压裂管①只考虑压裂砂,不考虑其
7、他因素,压后出砂砂埋封隔器柱。起第3根时负荷降为24吨,一共起出10根压裂管,负荷不会不会导致卡管柱?砂埋封隔器肯定能卡管柱,这毫无疑问。增,起出油管超过油层段60米,解卡成功。起出封隔器后发现:水力锚收缩完好,一封胶筒靠近上台在单一压裂砂砂埋封隔器的前提下肯定会卡管柱,但是管柱仍阶的部分损坏,二封胶筒全部脱落,2根尾管内全是压裂砂。然有一定的活动能力,不会被卡死。从大修和强拔解卡后起出的压裂管看,二封下两根尾管内3.压后卡管柱原因分析均发现大量压裂砂,可以肯定,压后出砂造成二封上部形成砂3.1压裂后卡管柱井共有以下4个共性特点:桥是压后卡管柱的主要原因之一。
8、①全部是老井补压,莫里青油田有老井补压
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